WWW.NAUKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, издания, публикации
 


Pages:   || 2 |

«Аннотация В дипломном проекте дано обоснование для разработки дипломного проекта, поставлены цели и задачи выполнения проекта. В задании предусматривается реконструкция ячеек 110 и 10 ...»

-- [ Страница 1 ] --

Аннотация

В дипломном проекте дано обоснование для разработки дипломного

проекта, поставлены цели и задачи выполнения проекта. В задании

предусматривается реконструкция ячеек 110 и 10 кВ на повышающей

подстанции 10/110 кВ. произведены расчетов токов короткого замыкания на

основание которого произведен выбор коммутационных аппаратов, расчет

релейной защиты. Разработаны мероприятия по охране труда и техники

безопасности при эксплуатации электрооборудования.

Дано техникоэкономическое обоснование реконструкции распределительных устройств 110 и 10 кВ Аnnotation The thesis project for the development of the substantiation of the degree project, set goals and objectives of the project. The mission is planned to reconstruct the cells 110 and 10 kV step-up substation 10/110 kV. The calculation of short-circuit currents at the base of which made the choice of switching devices, the calculation of relay protection. Developed measures to protect health and safety in the operation of electrical equipment. Given a feasibility study reconstruction of switchgear 110 kV and 10 kV.

Андатпа Дипломды жобада дипломды жобаны негіздеу шін жобаны орындау тапсырмалары мен масаттары берілген. Тапсырмада 10/110 кВ жоарылатыш осалы станцияны 110 жне 10 кВ яшытарын айта жндеу арастырылады. ыса тйыталу токтарыны есептеу жргізілген, оны негізінде коммутациялы аппараттар тадалып, релелік ораныс есептелінген. Ебекті орау бойынша іс шаралар жне электр жабдытарын пайдалану кезінде ауіпсіздік техникалары арастырылан. 110 жне 10 кВ тарату рылыларын айта жндеуді экономикалы негіздері келтірілген.

Содержание Введение

1 Общая часть, исходные данные и положения

1.1 Основания для разработки дипломного проекта

1.2 Основная цель проекта

2 Основные технологические решения

2.1 Исходные данные для проектирования, назначение, характеристики и основное оборудование

2.2 Основные характеристики вакуумного выключателя 3АР1FG............... 11 3 Расчет токов короткого замыкания

4 Выбор оборудования

5 Охрана труда и техника безопасности

5.1Молниезащита подстанции

5.2 Режимы нейтрали сетей

5.3 Расчет заземляющего устройства

6 Релейная защита и автоматика

6.1 Расчет дифференциальной защиты

6.2 Выбор газовой защиты трансформатора

6.3 Выбор схем вторичной коммутации элегазовых выключателей 110 кВ 47 7 Технико-экономическое обоснование проекта

Заключение

Список литературы

Введение

В республики Казахстан проблема замены устаревших аппаратов стоит особенно остро. По степени оснащенности современными выключателями энергосистемы Казахстана отстают от зарубежных и Российских энергетических компаний. Причем продолжается эксплуатация коммутационных аппаратов, устаревших очень давно и снятых с производства (воздушные выключатели серий ВВН, ВВШ, ВВ, масляные баковые выключатели типа МКП и др.).

Одна из основных задач в области коммутационной аппаратуры – повышение ее надежности. В мире регулярно проводится анализ отказов аппаратов. Надежность оборудования зависит как от своевременной разработки аппаратов новых поколений, так и от своевременной замены устаревших аппаратов в эксплуатации.

Другая важная задача – снижение весо-габаритных характеристик и материалоемкости аппаратов, уменьшение их числа за счет использования прогрессивных технических решений. При этом выполнение этой задачи не должно приводить к снижению надежности оборудования.

К важным можно отнести и задачу снижения эксплуатационных затрат, создания практически необслуживаемого в течение всего срока службы оборудования.

В мире ужесточаются требования по экологической чистоте оборудования, и решения, которые раньше считались приемлемыми, сегодня подвергаются пересмотру. Во многих случаях задача обеспечения экологической чистоты выходит на первый план.

Наконец, следует отметить в числе важных задач снижение энергопотребления коммутационных аппаратов (в частности, уменьшение энергопотребления приводами аппаратов). Эта соответствует тем серьезным усилиям, которые предпринимаются в мире в части энергосбережения.

Распределение эксплуатируемых выключателей по типам не соответствует тому, что имеет место в мире. Так, среди выключателей на напряжение 110 кВ и выше в РАО «ЕЭС в настоящее время преобладают баковые масляные выключатели, а количество элегазовых составляет около 3 %. Значительная часть масляных и воздушных выключателей, эксплуатируемых в РАО «ЕЭС», отработала установленный нормативными документами срок службы. К настоящему времени число таких выключателей составляет 40 %.

Совершенствование парка эксплуатируемых аппаратов в мире будет двигаться по пути наращивания доли элегазовых выключателей и КРУЭ, вакуумных выключателей и аппаратов нетрадиционных конструкций при постоянном снижении доли устаревших аппаратов. Доля вакуумных выключателей и КРУ на их основе до 2020 года будет расти опережающими темпами в классах напряжения до 170 кВ (в РК до 220 кВ) в связи с ужесточением в мире экологических требований к аппаратам.

К 2030 году в мире в связи с ужесточением экологических требований элегаз и смеси на основе элегаза как изоляционная и дугогасительная среда будут использоваться в новых разработках только при напряжениях выше 330 кВ. Элегазовые аппараты будут вытесняться вакуумными выключателями, КРУ с вакуумными выключателями и сжатым воздухом в качестве изоляции (КРУВВ), а также аппаратами на базе полупроводников и сверхпроводимости. В РФ обновление парка эксплуатируемых выключателей идет намного медленнее, чем за рубежом. Соответственно, сдвигаются и сроки замены устаревших аппаратов. Если учесть, что в настоящее время практически все установленные выключатели в энергосистемах АО «KEGOC» устарели, то существует необходимость к 2020 году заменить 50 % установленных выключателей, а к 2030 году – 80 % установленных выключателей. В первую очередь должна производиться замена воздушных и масляных выключателей серий ВВН, ВВ, У, МКП, ММО.

В мире непрерывно проводятся работы по повышению эффективности дугогашения, расширению области применения новых аппаратов, поиску нетрадиционных решений, снижению воздействий на оборудование, повышению надежности и уменьшению энергопотребления.

Повышение эффективности дугогашения с целью увеличения напряжения на разрыв выключателя и снижения энергии привода.

Для элегазовых выключателей высокого напряжения используется комбинированный способ гашения дуги, когда дуга при токах короткого замыкания гасится за счет автогенерации давления, а при малых токах – автопневматическим способом. Повышение эффективности дугогашения дает возможность увеличить напряжение на один разрыв выключателя.

В настоящее время уже созданы элегазовые выключатели на напряжение 362–550 кВ (последняя цифра для баковых выключателей и КРУЭ) с одним разрывом и вакуумные выключатели на напряжение 145 кВ с одним разрывом в полюсе. Технически возможно и дальнейшее увеличение напряжения на один разрыв. Однако следует отметить, что наилучшие технико-экономические показатели характерны для аппаратов с более умеренными значениями напряжения – для элегазовых колонковых выключателей при напряжении около 300 кВ на разрыв, для выключателей КРУЭ – 400–500 кВ, а для вакуумных – 70–80 кВ на разрыв.

Ужесточение экологических требований дало толчок к созданию во многих странах экологически чистых вакуумных выключателей и КРУ на их базе на напряжение выше 72,5 кВ взамен элегазовых. В ближайшие годы ожидается рост выпуска вакуумных выключателей и КРУ с вакуумными выключателями и сжатым воздухом в качестве изоляции (КРУВВ) на напряжение до 170 кВ. К 2030 году они в основном вытеснят из производства и эксплуатации элегазовые выключатели.

Повышение эффективности дугогашения дает возможность применять простые, дешевые пружинные привода с малой потребляемой энергией вместо гидравлических вплоть до напряжения 800 кВ.

1. Общая часть, исходные данные и положения

1.1 Основание для разработки дипломного проекта Создание первой очереди каскада электростанций практически ликвидировало дефицит электроэнергии в энергосистеме. Вместе с тем работы по использованию гидроресурсов реки Большая Алматинка продолжались. В октябре 1953 года пущена в эксплуатацию ГЭС-1 «Озерная» с тремя итальянскими агрегатами фирмы «Ансальдо СанДжиорджио», которые работают до настоящего времени. Надо отметить, что ГЭС-1 является самой высоконапорной гидроэлектростанцией на всем пространстве бывшего СССР (Н=532 м)[1].

С вводом ГЭС-2 в июле 1959 года завершилось строительство гидростанций, использующих энергопотенциал Большого Алматинского ущелья.

В период с 1950 по 1960 г.г. выработка электроэнергии электростанциями Каскада ГЭС в общем балансе Алматинской энергосистемы составляла 50 - 60 %. Сейчас доля ежегодно вырабатываемой электроэнергии в общем объеме энергокомплекса АО «АлЭС» не превышает 5-6 %.

Тем не менее, кроме выработки дешевой электроэнергии, Каскад ГЭС играет важную роль не только в обеспечении экологически чистой водой южной части г.Алматы, но и саморазворот электростанций которого, при тяжелейших системных авариях с распадом энергосистемы, потерей межсистемных связей, полным погашением источников, обеспечит подачу электроэнергии на собственные нужды ближайших тепловых электростанций. Возможность возникновения такой ситуации подтверждена жизнью, реальными событиями системной аварии 1986 года [1].

После реформирования АО АПК Каскад ГЭС начал функционировать с 15 февраля 2007г. в составе АО «Алматинские электрические станции».

Основанием для выполнения проекта «Алматинская ГЭС-6, ПС 10/110 кВ. Замена выключателей типа ММО-110-1600-31,5 в линейных ячейках № 6, 9, 17, 21 ЗРУ-110 кВ на элегазовые выключатели» основанием для проектирования является задание на проектирование.

1.2 Основная цель проекта

Основная цель проекта – замена устаревшего, снятого с производства оборудования с целью улучшений условий эксплуатации и ремонта, повышения надежности работы высоковольтных выключателей и устройств релейной защиты и автоматики, поддержания заданных параметров за счет выполнения схем автоматического ввода резерва, и др.

При модернизации коммутационного оборудования должна обеспечиваться экономичность развития электрических сетей и функционирования их с учетом рационального сочетания сооружаемых элементов сети с действующими сетями.

Коммутационное оборудование как вспомогательный элемент электрической сети должен обеспечивать сохранение принятых решений ее развития при возможных небольших отклонениях:

1. уровень электрических нагрузок и балансов мощностей от планируемых;

2. трасса воздушных линий и подстанций от намеченных;

3. сроков ввода в эксплуатацию отдельных энергетических объектов.

На всех этапах технологического совершенствования коммутационного оборудования электрических сетей следует предусмотреть возможность ее преобразования с минимальными затратами для достижения конечных результатов преобразования (изменение конфигурации схем и параметров линий и подстанций). При внедрение технически совершенных коммутационных аппаратов электрической сети и подстанций необходимо обеспечивать снижения потерь электрической энергии до экономически выгодного для энергетической системы уровня.

Внедрение технологически современных коммутационных аппаратов на подстанциях должно допускать возможность эффективного применения современных устройств релейной защиты и противоаварийной автоматики.

В соответствии с действующими нормативными документами республики Казахстан на подстанциях 10/110 кВ с системообразующей сетью должны обеспечивать бесперебойное энергоснабжение потребителей и транзита мощности.

2. Основные технологические решения

2.1 Исходные данные для проектирования, назначение, характеристика и основное оборудование Настоящий проект выполнен на основании Задания на проектирование и предусматривает реконструкцию ячеек ЗРУ-110 кВ.

Ячейки оборудованы масляными выключателями, ресурс эксплуатации которых подходит к концу. Защиты присоединений - электромеханические.

Оперативный ток – постоянный 220 В.

При проектировании предусматривается реконструкция ячеек соответствующих типов с заменой масляных выключателей на элегазовые типа 3АР1FG производства Siemens, заменой вторичной коммутации и контрольных кабелей.

2.2 Основные характеристики вакуумного выключателя 3АР1FG В качестве выключателей в ячейках 110 кВ применены стационарные элегазовые выключатели 3АР1FG производства Siemens с Uном=126 кВ, Iном=3150 А, Iо.ном=40 кА, fном=50 Гц. Элегазовые выключатели 3АР1FG соответствуют требованиям ГОСТ 687-78 и МЭК 62271-100. Их переключающая способность достаточна для обеспечения всех условий, возникающих при переключении аппаратуры и компонентов системы при нормальном безаварийном режиме работы и при аварийных условиях, в частности, при коротких замыканиях, в рамках их технических параметров.

Преимущество элегазовых выключателей особенно проявляется во время работы в сетях с высокой частотой переключения в области рабочих токов или там, где должно быть принято во внимание отключение определенного количества токов короткого замыкания, или то и другое вместе.

Применение элегазовых выключателей типа 3АР1FG уместно в цепях для повторного включения, а также они обладают высокой рабочей надежностью и продолжительной долговечностью.

Выключатели отличает компактная конструкция, небольшие размеры при большой производительности. Они удобны для переключения любых нагрузок цепей, которые существуют в практике, особенно, для переключения:

- токов короткого замыкания;

- нагруженных и ненагруженных воздушных линий;

- нагруженных и ненагруженных трансформаторов;

3. Расчет токов короткого замыкания

При КЗ резко возрастают токовые нагрузки, что, во-первых, вызывает значительное увеличение сил электродинамического взаимодействия между проводниками и токоведущими частями электроустановок и может привести к механическому повреждению электрооборудования. Во-вторых, приводит к увеличению потерь в проводниках и контактах и их повышенному нагреву.

Это может вызвать термическое повреждение, как самих токоведущих частей, так и изоляции, оплавление и выгорание контактов[2].

Кроме того, при КЗ происходит понижение напряжения в электрической системе вблизи места повреждения. В результате возможно лавинообразное развитие системной аварии, остановка двигателей нагрузки, их нагрев и выход из строя[2].

Таким образом, режим короткого замыкания является аварийным.

Необходимо уметь рассчитывать эти режимы, в частности, определять величины токов КЗ в любой точке электрической системы в любой момент времени[2].

Результаты расчета используются: при выборе и проверке проводников и электрических аппаратов по электродинамической и термической стойкости, а выключателей и предохранителей – еще и по отключающей способности; определении рациональных схем и режимов выдачи, передачи и распределения мощности в электрической системе;

выборе необходимых средств ограничения токов КЗ; для оценки условий работы и настройки релейной защиты и автоматики; для анализа аварий в электроустановках и т.д[2].

Основной задачей расчета является определение периодической составляющей тока короткого замыкания для наиболее тяжелого режима сети. При расчете учитывались, что ГЭС-6 выполнена по блочному принципу (Хd=0,19).

с генераторами ТГВ200-2У3 Мощность блочных трансформаторов выбираем больше полной мощности генераторов, т.е.

принимай трансформаторы типа ТДЦ-250000/110.

По данным АО «АлЭС» на шинах 110 кВ мощности короткого замыкания в минимальном и максимальном режимах составляют:

Sкз. мин. =250 МВА, Sкз. мак. =450 МВА Рис. 3.1. Расчетная схема по определению токов короткого замыкания На основании расчетной схемы для определения токов короткого замыкания составляем схему замещения, в которой каждый элемент заменен своим сопротивлением. Генераторы, трансформаторы представлены индуктивными сопротивлениями (рис. 3.2.). Расчет токов короткого замыкания производим в относительных единицах при котором все расчетные данные приводим к базисным значениям мощности и напряжения.

Принимаем базисные значения мощности и напряжения для расчета токов короткого замыкания: Sб = 100 МВА; Uб1 = 115 кВ; Uб2 = 10.5 кВ.

Определяем базисный ток [2]:

–  –  –

где Sк – мощность короткого замыкания на шинах высокого напряжения, МВА, (в соответствии с данными АО «АлЭС» принято Sк мин.

=250 МВА, Sк. мак. =450 МВА).

- в минимальном режиме:

–  –  –

где Sном – номинальная мощность трансформатора собственных нужд, МВА;

ur - напряжение короткого замыкания трансформатора собственных нужд, %.

–  –  –

где Sном – номинальная мощность трансформатора собственных нужд, МВА;

ur - напряжение короткого замыкания трансформатора собственных нужд, %.

–  –  –

Преобразуем схему замещения (рис. 3.2.) для точки К1 (рис. 3.3):

Рис. 3.3. Преобразованная схема замещения для точки К1 При расчете токов короткого замыкания на шинах 110 кВ подпиткой от нагрузки можно пренебречь [7]

–  –  –

Для турбогенераторов свыше 100 МВт согласно нормативным требованиям [2] принимаем значение ЭДС равными Ех= Е1 = Е2 = Е3 = 1,13 при этом предполагаем, что нагрузка включена непосредственно у генератора; а ЭДС сети принимаем равным Ес =1,0.

Преобразуем схему замещения:

Рис. 3.5. Преобразованная схема замещения для точки К1

Определяем значение токов по ветвям [2]:

–  –  –

Преобразуем схему замещения:

Рис. 3.7. Преобразованная схема замещения для точки К2 Эквивалентная ЭДС системы и двух генераторов Г2, Г3, определяется по формуле [7]:

–  –  –

Х24 = = =0,062

Преобразуем схему замещения:

Рис. 3.8. Преобразованная схема замещения для точки К2 Произведем расчет токов короткого замыкания для максимального режима для этого приведем схему замещения с нанесенными параметрами электрической сети (рис. 3.9)

–  –  –

Преобразуем схему замещения (рис. 3.2.) для точки К1 (рис. 3.3):

Рис. 3.3. Преобразованная схема замещения для точки К1 При расчете токов короткого замыкания на шинах 110 кВ подпиткой от нагрузки можно пренебречь [7]

–  –  –

Для турбогенераторов свыше 100 МВт согласно нормативным требованиям [2] принимаем значение ЭДС равными Ех= Е1 = Е2 = Е3 = 1,13 при этом предполагаем, что нагрузка включена непосредственно у генератора; а ЭДС сети принимаем равным Ес =1,0.

Преобразуем схему замещения:

Рисунок 3.5.

- Преобразованная схема замещения для точки К1

Определяем значение токов по ветвям по формуле 3.7 [2]:

–  –  –

Преобразуем схему замещения:

Рис. 3.7. Преобразованная схема замещения для точки К2 Эквивалентная ЭДС системы и двух генераторов Г2, Г3, определяется по формуле [7]:

–  –  –

Суммарный ток короткого замыкания I= Iпо г1+ Iпо г2, г3 = 84,6+122=206,6 кА Таким образом, для всех точек короткого замыкания расчетной схемы определены периодические составляющие тока трехфазного короткого замыкания в начальный момент короткого замыкания.

Для выбора коммутационных аппаратов, например выключателей, необходимо знать также ударный ток короткого замыкания, периодическую и апериодическую составляющие тока в заданный момент времени.

Определение ударного тока в точке К1 производим отдельно для ветви системы и ветвей блоков по формуле:

iу = 2kуIno, (3.8.)

где kу – ударный коэффициент, о.е. (принимаем по [7] равным для ветви системы kу = 1.61, для ветви блоков kу = 1.965 );

Та – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, с.(принимаем по[7] равным для ветви системы Та = 0.02 с, для ветви блоков Та = 0.26 с).

Тогда ударный ток трехфазного кз будет равен:

в минимальном режиме для блока

–  –  –

Определяем значение ударного тока в точке К2 [2] для ветви генератора Г1 Та = 0.546 с, kу = 1.985; Ударный коэффициент для ветви энергосистемы определяем с учетом того, что ток к месту короткого замыкания поступает через блочный трансформатор 250 МВА по [2] для соответствующего случая имеем Та=0.26с, kу =1.965.

Тогда ударный ток трехфазного кз будет равен:

в минимальном режиме для блока (Г1)

–  –  –

Результаты расчета токов короткого замыкания для приведённой расчетной схемы показали, что установленные на стороне 110 кВ в ЗРУ-110 кВ масленые выключатели типа ММО-110 в наиболее тяжелых аварийных режимах не удовлетворяют условиям по коммутационной стойкости к токам короткого замыкания. Поэтому целесообразно их заменить на вакуумные на стороне 10 кВ и элигазовые на стороне 110 кВ.

4. Выбор оборудования

Высоковольтные выключатели – это коммутационные аппараты, предназначенные для включения, отключения электрических цепей в нормальных режимах и для автоматического отключения поврежденных элементов системы электроснабжения при КЗ и других аварийных режимах[3].

Высоковольтные выключатели имеют дугогасительные устройства и поэтому способны отключать не только токи нагрузки, но и токи КЗ.

По конструктивным особенностям и способу гашения дуги различают масляные, воздушные, элегазовые, электромагнитные, автогазовые, вакуумные выключатели. К особой группе относятся выключатели нагрузки, рассчитанные на отключение токов нормального режима. Кроме того, по роду установки различают выключатели для внутренней, наружной установки и для комплектных РУ[3].

Высоковольтные выключатели должны предусматриваться на линиях, как правило, в начале, т. е. со стороны питания. Количество коммутационных аппаратов на различных присоединениях выбирается исходя из требований надежности и принципа построения систем релейной защиты и сетевой противоаварийной автоматики[3].

Высоковольтные выключатели выбирают в зависимости от места установки, способа обслуживания и назначения.

Параметры выключателя выбирают по техническим данным таким образом, чтобы технические характеристики выключателя были больше расчётных.

При проектировании подстанции высоковольтные выключатели выбираются в соответствии с их назначением по четырем условиям[3,4]:

1) Выбор по номинальному напряжению:

–  –  –

Выбранные аппараты необходимо проверить по условиям электродинамической и термической стойкости.

а) Проверка на электродинамическую стойкость:

–  –  –

где iном. дин – ток электродинамической устойчивости, кА;

iу(3) – ударный ток трехфазного короткого замыкания, кА.

б) Проводники, аппараты не должны нагреваться выше максимальной температуры, установленной нормами для кратковременного нагрева при прохождении через них тока КЗ.

–  –  –

где Iном. т.с – номинальный ток термической стойкости, который аппарат может выдержать без повреждений в течение время tном. т.с., кА;

I– установившейся ток КЗ, кА;

Tпр. – приведенное время действия КЗ, с (принимаем равным 0,6 с).

Отключающая способность выключателя проверяется по следующим условиям. В первую очередь производится проверка на симметричный ток отключения по условию:

–  –  –

где Iном. отк – номинальный ток отключения коммутационного оборудования, кА;

Iкз(3)– ток трехфазного короткого замыкания, кА.

Затем проверяется возможность отключения апериодической составляющей тока короткого замыкания ia. Определяем процентное содержание iа в токе:

–  –  –

где - расчетное процентное содержание апериодической составляющей тока короткого замыкания, %.

и проверяем условие рас. ном. (4.7 ном - нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, %.

Нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, определяем по кривым [2] или по справочной литературе из каталожных данных.

Если условие Iпо Iоткл выполняется, а доля апериодической составляющей тока трехфазного короткого замыкания больше нормированной величины

–  –  –

Выбрав выключатель по рассмотренным параметрам, зная по каталогу собственное время отключения выключателя, находят время от начала короткого замыкания до расхождения контактов выключателя:

–  –  –

где tмин. рз - минимальное время действия релейной защиты, с.

(принимаем равным 0.01 с, и для этого времени определяют периодическую In и апериодическую i составляющие тока короткого замыкания;

tсв - собственное время отключения выключателя.

Величину iа находят по выражению [7]:

–  –  –

где Та - постоянная времени затухания. Величины Та и ударного коэффициента (kу) принимаем из главы 3(Расчет токов кз).

На термическую стойкость выключатель проверяют по расчетному импульсу квадратичного тока короткого замыкания Вк и найденным в каталоге предельному, гарантированному заводом-изготовителем току термической устойчивости аппарата Iт и времени его протекания tт:

–  –  –

tрз - время срабатывания релейной защиты, с;

tв - время срабатывания выключателя (приводится в технических характеристиках выключателя), с.

Необходимо отметить, что расчетным видом короткого замыкания для проверки на электродинамическую и термическую стойкость является трехфазное короткое замыкание.

Произведем выбор выключателей в ячейках 110 кВ «ГЭС-6-Алматы».

Определяем максимальный рабочий ток, исходя из возможного режима работы данных линий с выделением блока №2 (№1) с полной нагрузкой изолированно на секцию 110 кВ и связью с системой по одной линии ГСМ №2 или №3:

–  –  –

= 100 =48,2% В настоящее время в устройствах 110- 220 кВ широко применяются элегазовые выключатели. В качестве дугогасительной, теплопроводящей и изолирующей среды в них применяется элегаз. В нашем случае сторона 110 кВ комплектуется элегазовыми выключателями типа ВГТ-110-40/2500.

Настоящий проект предусматривает реконструкцию ячеек в существующем здании ЗРУ-110 кВ ГРЭС с установкой в них выключателей.

В связи с появлением на рынке Республики Казахстан большого количества фирм электротехнической продукции из ближнего и дальнего затенгеежья, дало возможность электротехническим предприятиям (ТЭЦ, ГЭС, РЭС и т.д.) более широкий выбор электрического оборудования, отвечающего современным требованиям и позволяет проводить замену выключателей не только с точки зрения обеспечения надежности отключения токов короткого замыкания, но и улучшать другие важные характеристики: пожарную безопасность, эксплуатационные затраты, экологическую безопасность.

Элегазовые выключатели Элегазовый выключатель — это разновидность высоковольтного выключателя, коммутационный аппарат, использующий элегаз (шестифтористую серу, SF6) в качестве среды гашения электрической дуги;

предназначенный для оперативных включений и отключений отдельных цепей или электрооборудования в энергосистеме, в нормальных или аварийных режимах, при ручном, дистанционном или автоматическом управлении[5].

На сегодняшний день, использование элегаза в качестве дугогасящей среды, более эффективной по сравнению со сжатым воздухом и маслом, является наиболее перспективным и быстроразвивающимся направлением развития выключателей переменного тока высокого и сверхвысокого напряжения. Основные достоинства элегазового оборудования определяются уникальными физико-химическими свойствами элегаза. При правильной эксплуатации элегаз не стареет и не требует такого тщательного ухода за собой, как масло[5].

Элегазовому оборудованию также присущи: компактность; большие межревизионные сроки, вплоть до отсутствия эксплуатационного обслуживания в течение всего срока службы; широкий диапазон номинальных напряжений (6-1150 кВ); пожаробезопасность и повышенная безопасность обслуживания[5].

Элегазовые выключатели начали усиленно разрабатываться с 1980 г. и имеют большие перспективы при напряжениях 110…1150 кВ и токах отключения до 80 кА. В технически развитых странах элегазовые выключатели высокого и сверхвысокого напряжения (110-1150 кВ) практически вытеснили все другие типы аппаратов. Также ведущие затенгеежные фирмы практически полностью перешли на выпуск комплектных распределительных устройств с элегазовой изоляцией (КРУЭ) и элегазовых выключателей для открытых распределительных устройств на классы напряжения 110 кВ и выше[5].

В элегазовых выключателях применяются различные способы гашения дуги в зависимости от номинального напряжения, номинального тока отключения и эксплуатационных особенностей в месте установки. В элегазовых дугогасительных устройств в отличие от воздушных дугогасительных устройств при гашении дуги прохождение газа через сопло происходит не в атмосферу, а в замкнутый объем камеры, заполненный элегазом при относительно небольшом избыточном давлении. По способу гашения дуги в элегазе различаются следующие элегазовые выключатели[5]:

-автокомпрессионные с дутьем в элегазе, создаваемым посредством компрессионного устройства (элегазовые выключатели с одной ступенью давления);

-в которых гашение дуги в дугогасительных устройствах обеспечивается вращением её по кольцевым контактам под действием поперечного магнитного поля, создаваемого отключаемым током (элегазовые выключатели с электромагнитным дутьем);

- с дугогасительным устройством продольного дутья, в которую предварительно сжатый газ поступает из резервуара с относительно высоким давлением элегаза (элегазовые выключатели с двумя ступенями давления);

- с дугогасительным устройством продольного дутья, в которых повышение давления элегаза происходит за счет разогрева газовой среды дугой отключения в специальной камере (элегазовые выключатели с автогенерирующим дутьем).

Высоковольтный элегазовый выключатель модели LW36A(B)BEL-126 предназначен для сетей и энергосистем с напряжением 110 кВ и частотой 50 Гц. Данный выключатель используется как оборудование контроля и защиты энергосистем, а также может быть использован как выключатель для соединения отдельных энергетических систем.

Выключатель соответствует требованием стандартов GB1984-2003 и МЭК62271- 100 («Высоковольтный выключатель для сетей переменного тока»). Выключатель работает по принципу гашения дуги КЗ в элегазовой камере, привод пружинно-моторный механизм СТ30. Отличительными характеристиками выключателя являются: высокая способность разрыва дуги КЗ, небольшая потребляемая энергия, высокая надежность.

1. Полюс (фарфоровый) 2. База/основание 3. Указатель прибора контроля плотности 4. Шкаф управления 5. Паспортная табличка

–  –  –

Преимущества выключателя:

1. Отключение емкостных токов без повторных зажиганий, что обеспечивается за счет высокой собственной электрической прочности элегаза и оптимизированного перемещения контактов;

2. Снижение эксплуатационных затрат;

3. Низкий уровень шума, т.е. пригоден для установки в жилых районах;

4. Высокая надежность, обусловленная малыми приводными силами, отдельными дугогасильными контактами, двойными уплотненными кольцами во всех уплотнениях, за счет чего обеспечена минимально допустимая интенсивность утечки, надежными комплектующими узлами;

5. Простота монтажа и сдачи в эксплуатацию;

6. Выключатель предназначен для использования в экстремальных условиях.

Выбор и проверку выключателей производим по следующим параметрам (таб. 4.2)

–  –  –

5. Охрана труда и техники безопасности

5.1 Молниезащита подстанции При проектировании зданий и сооружений системы электроснабжения необходимо учитывать и предотвращать возможность их поражения ударами молнии. Особенно это относится к открытым электроустановкам.

Молнии характеризуются большим разрушающим действием, объясняемым большими амплитудой, крутизной нарастания и интегралом тока.

В соответствии с Руководящими указаниями по защите электростанций и подстанций 3-500 кВ от прямых ударов молнии (ПУМ) и грозовых волн, набегающих с линий электропередачи, защите подлежат следующие объекты, расположенные на их территории:

а) открытые распределительные устройства (ОРУ), в том числе шинные мосты и гибкие связи, в том числе шинные мосты и гибкие связи;

б) здания машинного зала и закрытые распределительные устройства (ЗРУ);

в) здания маслохозяйства.

ОРУ станций и подстанций защищаются от ПУМ стержневыми молниеотводами и только для протяженных шинных мостов и гибких связей применяются тросовые молниеотводы.

Защита ОРУ осуществляется установкой стержневых молниеотводов на порталах подстанций или устройством отдельно стоящих стержневых молниеотводов со своими обособленными заземлителями.

Молниеотводы, установленные на порталах подстанций, дешевле отдельно стоящих молниеотводов, так как требуют меньше металла на изготовление. Они ближе располагаются к защищаемому оборудованию, поэтому эффективнее используется их защитная зона. Но при поражении портального молниеотвода ударом молнии с большой амплитудой и крутизной фронта импульса тока на молниеотводе и на портале значительно возрастает напряжение. Это напряжение может оказаться достаточным, чтобы вызвать «обратное» перекрытие изоляции ОРУ с заземленных элементов на токоведущие части подстанции.

Порядок расчета стержневых молниеотводов:

–  –  –

где hа – активная высота молниеотвода, ;

hх1, hх2– высота защищаемого объекта, м (принимаем hх1=11,35 м, hх2=5,5 м ); р=1 при h 30 м, Д– большая диагональ четырехугольника с молниеотводами в его вершинах, м, (принимаем Д=59 м)

–  –  –

принимаю 19 м.

Высоту молниеотвода от земли выбирают такой, чтобы защищаемые оборудование и конструкции попали в зону защиты молниеотвода, внутри которой с достаточной надежностью (в электроустановках 99,5% – зона защиты типа А) обеспечивалась бы защита зданий и сооружений от прямых ударов молнии.

Расчетная зона защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h 150 м представляет собой конус с высотой

–  –  –

Два молниеотвода одинаковой высоты, находящихся друг от друга на расстоянии hL13h (19L1=53м3·19=57м) образуют общую зону защиты.

Зона характеризуется между молниеотводами гребнем в виде ломаной линии;

наинизшая точка этого гребня имеет высоту

–  –  –

Молниеотводы состоят из молниеприемника, несущей конструкции, токоотвода и заземлителя. Молниеприемник непосредственно воспринимает прямой удар молнии. Поэтому он должен надежно противостоять механическим и тепловым воздействиям тока и высокотемпературного канала молнии. Молниеприемники изготовляются из прокатной стали любого профиля сечением не менее 100 мм2, при длине не более 2,5 м.

Несущая конструкция несет на себе молниеприемник и токоотвод, объединяет все элементы молниеотвода в единую, жесткую, механически прочную конструкцию. В энергетике получили широкое распространение конструкции молниеотводов с деревянными, железобетонными и металлическими опорами.

Токоотвод соединяет молниеприемник с заземлителем и предназначен для пропускания тока молнии от молниеприемника к заземлителю. Поэтому он рассчитывается на тепловые и электродинамические воздействия, связанные с прохождением по нему тока молнии. Токоотводы у молниеотводов с деревянными опорами изготовляются различного профиля с сечением, рассчитанным для прохождения полного тока молнии.

Рекомендуется брать круглую сталь диаметром не менее 6 мм2, угловую сталь сечением не менее 48 мм2 и толщиной стенки 4 мм.

Заземлители молниеотводов служат для отвода тока молнии в землю.

Исходя из требований грозоупорности ЭУ, сопротивления заземлителей не должны превосходить 10-15 Ом.

Соединение отдельных частей токоотвода между собой, с молниеприемником и с заземлителем производится при помощи сварки. Для предохранения от коррозии токоотводы окрашиваются.

5.2 Режимы нейтралей сетей.

Нейтраль сети, как совокупность соединенных между собой нейтральных точек и проводников, может быть изолирована от земли, соединена с землей через активные или реактивные сопротивления, глухо заземлена.

При нарушении изоляции одной фазы в какой-либо точке сети, с изолированной от земли нейтралью, может возникнуть однофазное замыкание на землю. Напряжение этой фазы относительно земли становится тогда равным нулю, напряжение остальных фаз относительно земли междуфазному напряжению, а зарядные токи этих двух фаз увеличиваются в 3 раз.

Ток замыкания на землю по сравнению с нагрузочным током сети или ее отдельных, линий относительно мал и может вызывать заметную перегрузку только при очень малых сечениях проводников поврежденной линии. Замыкание на землю практически не влияет на систему междуфазных напряжений и режимы работы приемников. Поэтому замыкание на землю в сетях с изолированной нейтралью считается не аварийным, а лишь анормальным режимом, при возникновении которого сеть и поврежденная линия могут оставаться включенными и в течение некоторого времени продолжать работу: питание потребителей не прерывается. Так как из всех видов нарушения изоляции однофазные замыкания на землю составляют обычно 75-85%, то это обстоятельство существенно для обеспечения надежности питания потребителей.

Другим преимуществом рассматриваемого вида сетей является отсутствие устройств заземления нейтрали, что снижает стоимость сети.

В сетях с изолированной нейтралью необходимо обратить внимание на следующие обстоятельства[]:

1) повышение напряжения двух фаз относительно земли во время замыкания на землю третьей приводит к тому, что изоляцию всех фаз относительно земли необходимо рассчитывать не на фазное, а на междуфазное напряжение. Только при напряжениях до 35 кВ это не вызывает существенного удорожания сети;

2) возможность образования в месте замыкания на землю перемежающейся электрической дуги обусловливает возникновение коммутационных перенапряжений с амплитудой Эти (4-6)Uном.

перенапряжения могут нарушить работу некоторых приемников и привести к пробою изоляции в других местах и других фазах сети;

3) тепловое действие дуги в месте замыкания на землю на изоляцию других фаз сети может привести к переходу замыкания на землю в двух- или трехфазное КЗ (и кабельных линиях и в других случаях близкого расположения фазных проводников друг к другу);

4) возникновение в сети и источниках питания при замыкании на землю системы токов обратной последовательности может привести к индуктированию в роторах синхронных генераторов токов двойной частоты и к существенному дополнительному нагреву роторов.

Из-за приведенных выше нежелательных явлений токи замыкания на землю не должны превышать некоторых максимально допустимых значений, находящихся обычно в пределах 10-30 А. Время, за которое требуется отыскать и отключить возникающее в сети замыкание на землю, обычно принимают равным 2 ч.

В Казахстане с изолированной нейтралью работают следующие сети []:

1) трехфазные сети 6-35 кВ, в которых токи замыкания на землю не превышают допустимых значений;

2) трехфазные трехпроводные сети до 1000 В (например, сети 220 и 660 В);

3) двухпроводные сети постоянного тока;

4) все сети низкого напряжения, в которых для обеспечения безопасности людей предусматривают защитные мероприятия, не связанные с применением заземлений (защитная изоляция, разделяющие трансформаторы и др.).

Если в сетях 3-35 кВ ток замыкания на землю превышает допустимые значения, то нейтраль источника питания сети соединяют с землей через заземляющий реактор.

Благодаря заземлению нейтрали сети через реактор[]:

1) намного уменьшается ток замыкания на землю, в результате чего дуга в месте замыкания становится неустойчивой и быстро гаснет;

2) после гашения дуги напряжение восстанавливается медленно, вследствие чего вероятность повторного зажигания дуги и возникновения коммутационных перенапряжений мала;

3) при сохранении устойчивой дуги вероятность перехода замыкания на землю в многофазное КЗ из-за малого значения тока мала;

4) токи обратной последовательности малы, и их действие на вращающиеся генераторы может оставаться несущественным.

При глухом заземлении нейтрали замыкание одной фазы на землю является однофазным КЗ и должно привести к срабатыванию защитных аппаратов, отключающих поврежденную линию от сети. Удорожание такой сети, вызванное применением заземляющих устройств и защиты от однофазных КЗ, компенсируется тем, что изоляцию фазных проводников рассчитывают на фазное напряжение (а не на междуфазное, как в предыдущих двух случаях). Это обстоятельство особенно существенно при напряжениях 110 кВ и выше.

Чтобы частые отключения линий из-за замыканий на землю не нарушали надежности питания потребителей, на таких линиях применяется однофазное или трехфазное автоматическое повторное включение.

Сети высокого напряжения с глухим заземлением нейтрали относят к сетям с эффективно заземленной нейтралью[].

Для ограничения токов замыкания на землю вместо глухого заземления может применяться заземление нейтрали через токоограничивающее активное сопротивление.

В Казахстане глухое заземление нейтрали применяется[]:

1) в сетях 110 кВ и выше (в некоторых других странах также в сетях меньшего напряжения):

2) в четырех- и пятипроводных сетях низкого напряжения;

3) в трехпроводных сетях постоянного тока.

В сетях низкого напряжения заземление нейтрали в отличие от сетей высокого напряжения используют тогда, когда это нужно для осуществления защитного зануления или улучшения защитного заземления металлических корпусов электрооборудования. Публикации МЭК и стандарты Казахстана различают пять типов сетей трехфазного переменного тока[]:

1) трехпроводную сеть с изолированной от земли нейтралью, в которой в качестве защитного мероприятия от поражения электрическим током используют заземление корпусов электрооборудования; для такой сети принято сокращенное буквенное обозначение IT;

2) трехпроводную сеть с глухозаземленной нейтралью и, как и в предыдущем случае, с местным защитным заземлением корпусов – сеть ТТ;

3) четырехпроводную сеть с глухозаземленной нейтралью и с использованием нейтрального проводника для зануления корпусов электрооборудования (для заземления их через нулевой нейтральный проводник) – сеть TN-C;

4) пятипроводную сеть с глухозаземленной нейтралью и отдельными рабочим и защитным нейтральными (нулевыми) проводниками и – сеть TN-S;

5) частично четырех-, а частично пятипроводную сеть с глухозаземленной нейтралью сеть TN-C-S.

Трехпроводные сети типа IT применяют тогда, когда нет необходимости в рабочем нейтральном проводнике, т.е. когда нет однофазных электроприемников, требующих включения на фазное напряжение. К ним относят, например, сети напряжением 220 В и подавляющее большинство сетей напряжением 660 В. В таких же случаях используют и сети типа ТТ, отличающиеся большей эффективностью таких защитных мероприятий, как защитное заземление и защитное отключение по току утечки.

Наиболее распространенными в настоящее время являются сети типа TN-C,. позволяющие, например, реализовать трехфазную систему 220/380 В.

Совмещение рабочего и защитного нейтральных проводников обеспечивает при этом минимальную стоимость сети. Такое совмещение может, однако, оказаться неприемлемым из-за уменьшенной надежности защитных мероприятий и в таких случаях прибегают к полностью или частично пятипроводным сетям типов TN-S и TN-C-S. Для повышения эффективности защитных мероприятий используют также повторные заземления защитного нулевого проводника или корпусов электрооборудования.

5.3 Расчёт заземляющего устройств

Согласно ПУЭ заземляющие устройства электроустановок сети с эффективно заземлённой нейтралью 110 кВ выполняется с учётом сопротивления Rз 0,5 Ом или допустимого напряжения прикосновения.

Расчёт по допустимому сопротивлению R З 0,5Ом производит к неоправданному перерасходу проводникового материала и трудозатрат при сооружении заземляющих устройств. Опыт эксплуатации распределительных устройств 110 кВ. и выше позволяет перейти к нормированию напряжения прикосновения, а не величины R3.

Сложный заземлитель заменяется расчётной квадратной моделью при условии равенства их площадей S, общей длины горизонтальных проводников, глубины их заложения t, числа и длины вертикальных заземлителей и глубины их заложения (рис.5.2)

Рисунок 5.2.- Схема заземлителя.

В расчётах многослойный грунт представляется двухслойным:

верхний толщиной h1 с удельным сопротивлением 1, нижний с удельным сопротивлением 2. Глубина заложения заземляющего устройства t=0,5-0,7м, длина вертикального заземлителя в=3-5м, принимаем в=5м: расстояние между горизонтальными заземлителями а=5м.

Схема ОРУ 110кВ – схема мостика.

Грунт – Супесок из справочной литературы [2] принимаем 1=400 Омм; 2=200 Омм tотк=0,16 с согласно зон защит [2] В соответствии с типовыми схемами подстанции 110/10 кВ принимаем S=32·69,5=2224м2 Толщина верхнего слоя грунта h1=2м Глубину заложения заземляющего устройства в соответствии с нормативными документами принимают равным t=(0,5-0,7)м, принимаем t=0,5м Длинна вертикального заземлителя рекомендуют принимать равным =(3-5)м, принимаем в=5м Расстояние между вертикальными заземлителями с полосами рекомендуют принимать равным а=(4-6)м, принимаю а=5м Определяем длинна горизонтального заземлителя используя выражения:

–  –  –

где М – коэффициент зависящий от отношения удельного сопротивления грунтов, о.е. (из справочной литературы [2] принимаем равным М =0,62)

- коэффициент определяемый по сопротивлению тела человека R ч и сопротивлению растеканию тока от ступней человека Rс.

В расчетах принимают Rч=1000Ом; Rс=1,51 = = = =0,63 Определяем, напряжение на заземлителе используя следующее выражения:

–  –  –

Вычисляем коэффициент А используя выражение [2] А = (0,444 – 0,84 ) = (0,444-0,84 ) =0,33 Определяем относительную толщину верхнего слоя используя выражения:

–  –  –

Определяем коэффициент относительного эквивалентного удельного сопротивления заземляющей установки выполненного виде сеток с вертикальными заземлителями используя таб. 7.6 [2]:

–  –  –

6. РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И АВТОМАТИКА

В процессе работы подстанции могут возникнуть повреждения отдельных её элементов и ненормальные режимы работы.

Повреждения в электроустановках чаще всего связаны с нарушением изоляции, обрывом цепей или возникновением коротких замыканий. При этом прекращается питание потребителей, расположенных за местом повреждения. кроме того, протекание токов короткого замыкания приводит к повышенному нагреву токоведущих частей и аппаратов, снижению напряжения у удалённых потребителей и может явиться причиной нарушения устойчивой работы системы электроснабжения.

Ненормальные режимы работы обычно приводят к отклонению величин напряжения, тока и частоты от допустимых значений. При понижении напряжения и частоты создаётся опасность нарушения нормальной работы потребителей и устойчивости системы электроснабжения, а повышение напряжения может привести к пробою изоляции и повреждению электрооборудования [20].



Pages:   || 2 |
 

Похожие работы:

«ГЛОБАЛЬНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ в ЦИФРОВУЮ ЭПОХУ: СТРАТАГЕМЫ ДЛЯ РОССИИ Под общей редакцией Президента Национального института исследований глобальной безопасности, Председателя Отделения «Информационная глобализация» Российской академии естественных наук, доктора исторических наук, профессора А.И.СМИРНОВА Москва ББК 66. УДК С Рецензенты: Аникин В.И. – доктор экономических наук, профессор Кретов В.С. – доктор технических наук, профессор Смульский С.В. – доктор политических наук, профессор Авторский...»

«РЕСПУБЛИКАНСКОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЦЕНТР НАН БЕЛАРУСИ ПО ЗЕМЛЕДЕЛИЮ» РЕСПУБЛИКАНСКОЕ НАУЧНОЕ ДОЧЕРНЕЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «ИНСТИТУТ ЗАЩИТЫ РАСТЕНИЙ» ЗАЩИТА РАСТЕНИЙ Сборник научных трудов Основан в 1976 г. Выпуск 39 Минск 2015 УДК 632 (476) (082) В сборнике публикуются материалы научных исследований по видовому составу, биологии, экологии и вредоносности сорной растительности, насекомых и возбудителей заболеваний сельскохозяйственных культур. Представлены эффективность...»

«АДМИНИСТРАЦИЯ ГОРОДА ЧЕЛЯБИНСКА КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ ОБРАЗОВАНИЯ ГОРОДА ЧЕЛЯБИНСКА ул. Володарского, д. 14, г. Челябинск, 454080, тел./факс: (8-351) 266-54-40, e-mail: edu@cheladmin.ru ПРИКАЗ № 1220-у 14.09.2015 Об утверждении требований к проведению школьного этапа всероссийской олимпиады школьников по литературе, искусству (МХК), физкультуре, ОБЖ, технологии На основании приказа Комитета по делам образования города Челябинска от 25.08.2015 № 1092-у «Об организации и проведении школьного этапа...»

«ТРЕТИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ДОКЛАД РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ О ВЫПОЛНЕНИИ ОБЯЗАТЕЛЬСТВ, ВЫТЕКАЮЩИХ ИЗ ОБЪЕДИНЕННОЙ КОНВЕНЦИИ О БЕЗОПАСНОСТИ ОБРАЩЕНИЯ С ОТРАБОТАВШИМ ТОПЛИВОМ И О БЕЗОПАСНОСТИ ОБРАЩЕНИЯ С РАДИОАКТИВНЫМИ ОТХОДАМИ К четвертому Совещанию по рассмотрению в рамках Объединенной Конвенции о безопасности обращения с отработавшим топливом и о безопасности обращения с радиоактивными отходами Москва 2011 Настоящий третий национальный Доклад Российской Федерации подготовлен согласно Статье 32...»

«Организация Объединенных Наций S/2015/486 Совет Безопасности Distr.: General 26 June 2015 Russian Original: English Доклад Генерального секретаря о Миссии Организации Объединенных Наций по стабилизации в Демократической Республике Конго I. Введение Настоящий доклад представляется во исполнение пункта 43 резолюции 2211 (2015) Совета Безопасности. В нем освещаются основные события, произошедшие в Демократической Республике Конго в период после предста вления моего доклада от 10 марта 2015 года...»

«Глобальный план осуществления Десятилетия действий по обеспечению безопасности дорожного движения 2011–2020 гг. E 2011-2020 Я призываю государства-члены, международные учреждения, организации гражданского общества, фирмы и лидеров общин обеспечить, чтобы это Десятилетие увенчалось реальными улучшениями. В качестве шага в этом направлении правительствам следует обнародовать свои национальные планы по осуществлению Десятилетия, когда оно будет официально провозглашено во всем мире 11 мая 2011...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (ПГУ) ФАКУЛЬТЕТ ПРИБОРСТРОЕНИЯ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И СИСТЕМ КАФЕДРА «ИНФОРМАЦИОННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ И ТЕХНОЛОГИЙ» ПОЛОЖЕНИЕ О СТРУКТУРНОМ ПОДРАЗДЕЛЕНИИ П 151-2.8.3-2010 ПОЛОЖЕНИЕ О КАФЕДРЕ «ИНФОРМАЦИОННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ И ТЕХНОЛОГИЙ» Пенза – 2010 П 151-2.8.3 2010 ПРИНЯТ НА ЗАСЕДАНИИ КАФЕДРЫ «ИНФОРМАЦИОННАЯ...»

«Научно-исследовательский институт пожарной безопасности и проблем чрезвычайных ситуаций Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь ИНФОРМАЦИОННЫЙ МАТЕРИАЛ СЕТИ ИНТЕРНЕТ ПО ВОПРОСАМ ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ И ЛИКВИДАЦИИ ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЙ 06.03.2015 ВСТРЕЧИ И ВЫСТУПЛЕНИЯ ГЛАВЫ ГОСУДАРСТВА Встреча с заместителем помощника госсекретаря США Эриком Рубиным Президент Республики Беларусь Александр Лукашенко 27 февраля провел встречу с заместителем помощника госсекретаря США Эриком Рубиным. На...»

«S/2009/439 Организация Объединенных Наций Совет Безопасности Distr.: General 1 September 2009 Russian Original: English Доклад Генерального секретаря о Миссии Организации Объединенных Наций по стабилизации в Гаити I. Введение 1. В своей резолюции 1840 (2008) Совет Безопасности продлил мандат Миссии Организации Объединенных Наций по стабилизации в Гаити (МООНСГ) до 15 октября 2009 года и просил меня представлять доклад об осуществлении мандата раз в полгода, но не позднее чем за 45 дней до его...»

«ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ МЧС РОССИИ ПО РЕСПУБЛИКЕ БАШКОРТОСТАН ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ДОКЛАД О СОСТОЯНИИ ЗАЩИТЫ НАСЕЛЕНИЯ И ТЕРРИТОРИИ РЕСПУБЛИКИ БАШКОРТОСТАН ОТ ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЙ ПРИРОДНОГО И ТЕХНОГЕННОГО ХАРАКТЕРА В 2014 ГОДУ г. Уфа Государственный доклад о состоянии защиты населения и территорий РБ от ЧС природного и техногенного характера в 2014 году ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ЧАСТЬ I. Основные показатели состояния защиты населения и 6 территорий ГЛАВА 1. Потенциальные опасности для населения и территорий...»

«Национальный институт стратегических исследований Кыргызской Республики Масштабы, последствия и меры профилактики ДТП в Кыргызской Республике Бишкек 201 Национальный институт стратегических исследований Кыргызской Республики Данный отчет подготовлен на заказ внешними специалистами. Содержание отчета не обязательно отображает мнение организации-заказчика. При использовании материалов данного отчета ссылка на источник обязательна. Адрес: 72000 г. Бишкек, ул. Киевская, тел./факс: + 996 (312) 39 20...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 09.06.2015 Рег. номер: 2134-1 (09.06.2015) Дисциплина: Безопасность жизнедеятельности Учебный план: 090900.62 Информационная безопасность/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Бакиева Наиля Загитовна Автор: Бакиева Наиля Загитовна Кафедра: Кафедра медико-биологических дисциплин и безопасности жизнедеяте УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 29.05.2015 УМК: Протокол №8 заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО Комментарии получения...»

«Аннотация дисциплин учебного плана по специальности 38.05.01 «Экономическая безопасность»   Дисциплина Аннотация Гуманитарный и С1 социальный цикл С1.Б Базовая часть Знакомство. Представление. Система образования в России и за рубежом. Социокультурный и экономический портрет стран изучаемого языка. Язык как средство межкультурного общения. С1.Б.1 Иностранный язык Экологические проблемы современного мира. Молодежь и окружающий мир. Инновационный потенциал молодежи: XXI век. Проблемы...»

««Согласовано» «Утверждаю» Начальник управления образования Директор МБОУ гимназии г.Гурьевска администрации Гурьевского _/Чельцова О.Ю./ городского округа «»_2015г. _/Зеленова Е.С./ «_» 2015г. «Согласовано» Начальник ОГИБДД ОМВД России по Гурьевскому району _/Виноградов И.В./ «»_2015г. ПАСПОРТ по обеспечению безопасности дорожного движения МБОУ гимназии г.Гурьевска г. Гурьевск 2015 г. Директор МБОУ гимназии г. Гурьевска – Чельцова О.Ю. Преподаватель ОБЖ – Акулов С.А. Кол-во обучающихся детей –...»

«27.12.2014 Книги по ОБЖ Найти Книги и учебники Книги по ОБЖ Книги по ОБЖ Содержание раздела. Охрана торговых В данном разделе к вашему площадей вниманию представлены Книги по ОБЖ, в которых вы найдете большое Мы предлагаем не охрану мы количество полезной информации. обеспечиваем безопасность! В книге «Безопасность жизнедеятельности и защита окружающей среды», автора Белов С.В. описаны основы учения о человекозащитной и природозащитной деятельности. Так же в книге пишется об естественных,...»

«СОВЕТ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОГО СОБРАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ АНАЛИТИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ АППАРАТА СОВЕТА ФЕДЕРАЦИИ Серия: Проблемы национальной безопасности АНАЛИТИЧЕСКИЙ ВЕСТНИК № 20 (504) О совершенствовании единой государственной системы предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций Москва июль Аналитический вестник № 20 (504) СОДЕРЖАНИЕ Е.А. Серебренников, первый заместитель председателя Комитета Совета Федерации по обороне и безопасности, кандидат технических наук О проблемах...»

«Международное право и проблема обеспечения международной информационной безопасности Крутских А.В., специальный представитель Президента Российской Федерации по вопросам международного сотрудничества в области информационной безопасности Стрельцов А.А., заместитель директора Института проблем информационной безопасности МГУ Cтатья опубликована в журнале «Международная жизнь» №11-2014, ноябрь 2014 г. Влияние информационно-коммуникационных технологий (ИКТ) на все аспекты жизни человека, общества...»

«АДМИНИСТРАЦИЯ ГОРОДА ЧЕЛЯБИНСКА КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ ОБРАЗОВАНИЯ ГОРОДА ЧЕЛЯБИНСКА ул. Володарского, д. 14, г. Челябинск, 454080, тел./факс: (8-351) 266-54-40, e-mail: edu@cheladmin.ru ПРИКАЗ а Об утверж дении требований к проведению ш кольного этапа всероссийской олимпиады ш кольников по литературе, искусству (М Х К), физкультуре, ОБЖ, технологии На основании приказа Комитета по делам образования города Челябинска от 25.08.2015 № 1092-у «Об организации и проведении ш кольного этапа всероссийской...»

«ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТЫ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ БЕЗОПАСНОСТИ в ГБОУ № 1592 (2014-2015 г.г.) В соответствии с утвержденными планами работ в ОО проводятся мероприятия по обеспечению мер комплексной безопасности школы, в целях повышения уровня состояния защищенности ОУ от реальных и прогнозируемых угроз социального, техногенного и природного характера, предназначенные для обеспечения безопасного функционирования школы. Весь комплекс организационно – технических мер и мероприятий, осуществляется под руководством...»

«КОМПЬЮТЕРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ И МОДЕЛИРОВАНИЕ 2015 Т. 7 № 4 С. 951969 МОДЕЛИ ЭКОНОМИЧЕСКИХ И СОЦИАЛЬНЫХ СИСТЕМ УДК: 519.876.2 Национальная безопасность и геопотенциал государства: математическое моделирование и прогнозирование В. В. Шумов Отделение погранологии Международной академии информатизации, Россия, 125040, г. Москва, Ленинградский проспект, д. 3/5 E-mail: vshum59@yandex.ru Получено 20 марта 2015 г. Используя математическое моделирование, геополитический, исторический и естественнонаучный...»








 
2016 www.nauka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.