WWW.NAUKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, издания, публикации
 


Pages:     | 1 || 3 | 4 |   ...   | 6 |

«ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ СЕРИЯ: Обеспечение безопасности АЭС ВЫПУСК 25 Реакторные установки с ВВЭР ПРОЕКТ ОАО ОКБ «ГИДРОПРЕСС» Государственная Корпорация по атомной энергии ...»

-- [ Страница 2 ] --
В статье приводятся обобщенные данные, полученные при исследованиях коррозионной стойкости и целостности защитных покрытий необлученных МТЭ с покрытиями из карбида кремния и пироуглерода в процессе ресурсных испытаний при параметрах теплоносителя, близких к номинальным при нормальной эксплуатации легководных реакторов типа ВВЭР, кипящих и реакторов с перегревом пара, а также в условиях, имитирующих аварийные режимы.

Микросферические топливные элементы ВВЭР были рассмотрены шаровые твэлы (МТЭ) – сферы малого диаметра (12 мм) из 2030 мм с МТЭ.

Последующие расчетнодиоксида урана с многослойным керами- теоретические и экспериментальные исследоческим защитным покрытием - были раз- вания показали, что наиболее существенные работаны в связи с развитием технологии преимущества как по безопасности, так и по высокотемпературных реакторов с гелиевым экономичности достигаются при непосредтеплоносителем (ВТГР). Большой зарубежный ственном охлаждении МТЭ малого размера [5] и отечественный опыт по исследованию и ис- легководным теплоносителем - замедлителем.

пользованию МТЭ показал их уникальные Основное преимущество использования свойства по удержанию продуктов деления МТЭ, непосредственно омываемых легковопри температуре до 1600 0С в среде гелия и дным теплоносителем, в отличие от традициобеспечивать высокую глубину выгорания онного таблеточного топлива в оболочке из тяжелых ядер (более 15 %) [1]. На практике в циркониевого сплава, является большая (боВТГР используются МТЭ, диспергированные лее чем на 2 порядка) удельная поверхность в графитовые матрицы шаровых ( ~ 60 мм) теплообмена. Это обеспечивает малое время или блочных твэлов. Однако, изучалась также теплового запаздывания ( 0,03 с), быстрый возможность непосредственного охлаждения нагрев и испарение теплоносителя в аварийМТЭ гелиевым теплоносителем с применением ных режимах, позволяющих компенсировать продольно-поперечного течения теплоносите- быстро вводимую реактивность (для стрежнеля через засыпку МТЭ. Экспериментальные и вых твэлов диаметром ~10 мм 5 с, поэтому расчетные исследования показали принципи- расплавление топлива происходит раньше, альную возможность такого решения [2, 3]. чем испарится теплоноситель). При большой Дальнейшие исследования в РНЦ «КИ» и удельной поверхности почти отсутствуют ВНИИАМ показали, что МТЭ, подобные ис- ограничения, связанные с кризисом теплопользованным в ВТГР, могут найти применение обмена, обеспечивается отвод остаточного в других, в частности, водоохлаждаемых реак- тепловыделения за счет естественной циркуторах. В работе [4], применительно к параметрам ляции теплоносителя. Так как температура 28 МТЭ близка к температуре теплоносителя, PWR, BWR и реакторов с перегревом пара, а запасенная тепловая энергия в активной зоне также в условиях, имитирующих различные существенно меньше, что также смягчает про- аварийные процессы [6-9].

текание аварийных режимов. По этой же при- Вследствие того, что пока нет МТЭ, изчине существенно облегчается работа реакто- готовленных специально для легководных ра в маневренном режиме. В предварительно реакторов, в качестве объектов исследований проработанных конструктивных схемах МТЭ были использованы МТЭ, предназначенные располагаются в чехлах ТВС, выполненных для реактора ВТГР. Тем не менее, результаты из нержавеющей стали аустенитного клас- исследований можно использовать в рассмаса. Поэтому в активной зоне нет циркония и триваемой области, так как материалы и физирезко снижается интенсивность образования ческие характеристики наружных защитных взрывоопасного водорода (пароциркониевая покрытий практически идентичны.

реакция). Шарообразная форма МТЭ позволя- Исследованиям подвергали шаровые ет (по аналогии с ВТГР с шаровыми твэлами) МТЭ с наличием или отсутствием наружновыполнять непрерывную (периодическую) го пироуглеродного слоя. МТЭ первого вида перегрузку топлива без останова реактора. диаметром 0,9 – 1 мм имели керн из диоксида Несмотря на, казалось бы, очевидные урана и четырехслойное покрытие (рис.1а).

преимущества непосредственного охлажде- Первый буферный слой покрытий, располония МТЭ малого диаметра в активной зоне женный вокруг керна, предназначен для сбора легководного реактора, тем не менее требу- газообразных продуктов деления и выполнен ется проведение весьма большого объема как из пористого РуС плотностью ~ 1 г/ см3, второй проектно-расчетных, так и эксперименталь- тонкий слой из изотропного РуС с плотностью ных исследований. Необходимо изучать ги- 1,8 г/см3 является подложкой для образования дродинамику засыпок, проводить реакторные на нем третьего силового слоя из SiC плотноиспытания с изучением состояния покрытий стью 3,2 г/см3. Четвертый наружный слой выи пр. Одной из основных, требующих изуче- полнен из РуС плотностью 1,8 г/см3.

ния проблем, является необходимость обе- Он является специфичным для реакторов спечения высокой коррозионной стойкости и ВТГР. Однако наличие такого слоя, правда, целостности наружных защитных покрытий, несколько меньшей толщины, может быть неслужащих защитным барьером на пути вы- обходимым защитным покрытием и в среде хода радиоактивных продуктов деления в легководного теплоносителя. Во втором варитеплоноситель как в условиях длительной анте исследованные МТЭ имели трехслойное эксплуатации реактора при номинальных па- покрытие (рис.1б) с наружным слоем SiC. К раметрах, так и при тяжелых авариях. ним относились МТЭ диаметром 1,2 – 1,4 мм, а В настоящей статье приводятся обобщен- также МТЭ диаметром 0,9 – 1,0 мм, у которых ные данные, полученные при исследовании внешний слой РуС был удален путем отжига в коррозионной стойкости и целостности воздушной атмосфере при температуре 800 0С.

защитных покрытий из карбида кремния (SiC) и пироуглерода (РуC) необлученных Ресурсные испытания в воде МТЭ. Результаты получены при проведении ресурсных испытаний с параметрами теплоносителя, близкими к режимам нормальной Исследование коррозионной стойкости эксплуатации легководных реакторов типа оболочек МТЭ в водном теплоносителе

–  –  –

свою исходную окраску. Микроструктурный анализ выполнялся на керамографических шлифах, приготовление которых включало где R и r –средние значения радиусов заливку, шлифование, окончательную довод- шарового МТЭ до и после испытаний соотку и полирование. Исследования проводили ветственно; g–средняя масса одного МТЭ, мг;

на микроскопе NEOFONT-2 при увеличениях –удельный вес материала покрытий, мг/мм3.

65– 250Х. Не было выявлено существенных из- Значение для SiC принималось равным менений в микроструктуре слоев покрытий по 3,2 мг/мм3, для РуС – 1,8 мг/мм3.

сравнению с исходным состоянием. Толщина По вычисленным значениям h (в данной слоев SiC и РуС была достаточно равномер- работе не приводятся первичные результаты ной по окружности экваториальных сечений экспериментов, поскольку их общий объем МТЭ. В качестве примера, подтверждающего очень велик) были построены графики (рис.3) такой вывод, на рис. 1в показано характерное зависимости коррозионных потерь слоев SiC и состояние микроструктуры МТЭ после ис- РуС от времени в среде воды и водяного пара.

пытаний в паре при температуре 550 0С в Как следует из этих графиков, процесс течение 10500 ч. При рентгенографическом коррозии слоя SiC развивался с существенисследовании поверхностных слоев защит- ным замедлением во времени (протекал по ных покрытий МТЭ из SiC установлено, что параболическому закону).

их качественный состав примерно одинаков у Потеря массы МТЭ в начальный период образцов, испытанных в воде и паре при раз- испытаний происходила наиболее интенсивличных выдержках. Интенсивность импуль- но, а затем стабилизировалась. Для этого просов, характерных для SiO2, несколько больше цесса характерно постепенное растворение после испытаний МТЭ в паре. Это, очевидно, РуС [10,11]. Так, например, при испытаниях в связано с более высокой, чем в воде, степенью воде относительная потеря массы образцов за окисления слоя SiC. У МТЭ с наружным слоем 11800 ч составила ~ 0,07 %, что эквивалентно РуС были отмечены только импульсы, харак- уменьшению толщины слоя SiC на 0,1 мкм.

терные для РуС, и отсутствовали импульсы Потеря массы МТЭ в перегретом водяном SiO2. Таким образом, рентгенографический паре при испытаниях продолжительностью анализ подтвердил хорошую сплошность слоя 10500 ч составила 1,3 %, т.е. примерно в 20 РуС у испытанных МТЭ. раз больше, чем в воде. Однако по абсолютПри оценке коррозионной стойкости за- ной величине уменьшение толщины слоя SiC щитных покрытий МТЭ гравиметрическим также невелико. За указанный период оно не Рис 3. Зависимость глубины коррозии слоев SiC (1) и из PyC (2) от продолжительности испытаний:

- в водяном паре при 550 0С (а) и в воде при 350 0С (б).

превысило 2 мкм. Таким образом, учитывая, при температуре 650, 725, 800, 850, 900 и 950 0С.

что начальная толщина слоя РуС равнялась ~ Продолжительность 5-ти первых этапов состамкм, полученные значения глубины корро- вила ~ 300, а 6-го этапа – 6 часов. При темпезии этого слоя свидетельствуют о его высокой ратурах 650–850 0С давление поддерживалось коррозионной стойкости применительно к на уровне 1,5-5,0 МПа, при температурах 900 условиям работы МТЭ при номинальных и 950 0С – 0,3-0,4 МПа.

режимах эксплуатации в течение всей кампа- Средняя глубина коррозии слоя SiC при нии. Процесс коррозии слоя SiC в воде и паре повышении температуры в течение двух невысокого давления при температурах 350 – дель испытаний от 650 до 900 0С увеличилась 550 0С можно с достаточной уверенностью на порядок – от 3,5 до 35 мкм. После выдержсвязать с окислением SiC вследствие взаимо- ки при температуре 650 0С слой SiC хорошо действия его с продуктами диссоциации воды. сохранился и был достаточно равномерным Образовавшийся при окислении SiC слой SiO2 по толщине (рис.4 а).

мог частично отслаиваться, частично раство- Испытания при температуре 900 0С приряться в воде и паре. По коррозионной стой- вели к существенному окислению слоя SiC и кости в изученных условиях РуС превосходит уменьшению его толщины (рис.4 б). Следует SiC. Например, после 11800 ч испытаний МТЭ отметить, что глубина отдельных язв, даже в воде при температуре 350 0С глубина корро- при этих наиболее жестких условиях испытазии слоя РуС составила 0,02 мкм, а слоя SiC ний, не превышала 30 % от толщины слоя SiC.

~ 0,1 мкм. При выдержке в течение 10500 ч в Это позволяет сделать вывод об удовлетвоводяном паре с температурой 550 0С уменьше- рительной стойкости слоя против локальной ние толщины слоя РуС составило 0,95 мкм, (язвенной) коррозии.

слоя SiC – 1,85 мкм. Рассматривая результаты испытаний МТЭ с покрытием РуС, следует отметить, что с ростом температуры наблюдается увеличение Аварийные испытания в паре коррозионных потерь, как на каждом этапе, так и суммарно. Глубина равномерной корроОдной из основных целей эксперименталь- зии при повышении температуры испытаний ных исследований коррозионной стойкости от 650 до 950 0С увеличилась от 0,5 до 35 мкм.

покрытий в среде водяного пара высокой тем- Было установлено, что существует пороговая пературе было изучение работоспособности температура ~ 900 0С, выше которой окислеМТЭ в условиях, имитирующих аварийные ние РуС в паре заметно ускоряется. Например, режимы работы реактора. Испытания прово- после недельных испытаний при температуре дили последовательно в шесть этапов на паро- 850 0С глубина коррозии не превысила 6 мкм, вом стенде (модернизированный стенд, рис.3)

–  –  –

Построенный график параметрической зависимости использовали для сопоставления экспериментальных данных, полученных во время длительных стендовых испытаниях МТЭ при 350 и 550 0С, с данными кратковременных испытаний при 650 – 950 0С. Для этого Рис.5. Параметрическая зависимость корробыли использованы эквивалентные значения зионной стойкости слоев покрытий из SiC продолжительности испытаний э, при задан- (1) и PyC (2) в среде воды и водяного пара.

ной температуре Тр Температура испытаний, 0С:

–  –  –

временных условиях их эксплуатации в активной зоне легководных реакторов.

Имитация условий тяжелых аварий Вероятная возможность применения МТЭ в легководных реакторах во многом зависит от способности их защитных покрытий сохранять целостность и препятствовать выходу в теплоноситель радиоактивных продуктов деления в условиях возникновения тяжелых, в том числе гипотетических аварий.

Рис. 6. Схема стенда быстрого охлаждения.

Термоциклирование 1– корпус печи; 2– теплоизоляция; 3– тигель с навеской МТЭ; 4– электронагреватели; 5– термопара;

При локализации тяжелых аварий актив- 6– подставка; 7– защитный экран; 8– приемная ная зона заливается водой из гидроемкостей емкость.

САОЗ, при этом температура резко снижается и МТЭ испытывают значительный термошок.

Для имитации такого режима МТЭ подверга- их погружением в воду не превышал 3 с.

ли нагреву в воздушной среде до 1600 0С с по- Выборочный макроструктурный анализ не следующим резким охлаждением в воде. При выявил дефектов слоя SiC во всем темпераэкспериментах использовали навески двух турном диапазоне испытаний (рис. 7).

партий (рис. 1а и 1б). Образцы первой партии При попадании в воду нагретых до высокой имели керны диаметром 500 мкм и четырех- температуры МТЭ и дальнейшем их остываслойное покрытие. Наружный слой из РуС у нии, на поверхности слоя SiC образуется тонбольшинства МТЭ этой партии перед испыта- кая пленка оксида кремния. Этим объясняется ниями был удален путем отжига в воздушной незначительное (0,17 %) увеличение массы атмосфере при 800 0С. Образцы второй партии МТЭ.

имели керн диаметром 860 мкм и трехслойное При контроле целостности покрытий покрытие. Третий наружный слой был из SiC. прошедшие термоциклирование МТЭ были Всего была приготовлена 21 навеска. выборочно подвергнуты отжигу в воздушной Нагрев МТЭ проводили в печи, принципиаль- атмосфере при 800 0С. Указанная методика ная схема которой приведена на рис.6. основана на том, что при отжиге МТЭ, имеюВоздух в печи нагревали четырьмя щие сквозные повреждения в наружном поU-образными и четырьмя цилиндрическими крытии, существенно изменяют массу из-за карбид-кремниевыми высокотемпературными электронагревателями. Общая электрическая мощность составляла 15 кВт. Температуру в печи регулировали путем изменения количества включенных электронагревателей и контролировали платинородиевой-платиновой термопарой типа ПП-1, сигнал которой выводили на показывающий прибор МР-64-02 со шкалой от 0 до 1600 0С. Погрешность прибора ±10 0С во всем диапазоне измерений.

Тигли с МТЭ загружали в печь, предварительно разогретую до 800 0С. Для Рис.7. Макроструктура шлифа МТЭ 1-й предотвращения возможного выброса МТЭ партии с наружным слоем из SiC после при погружении их в воду тигли оборудо- испытаний на стенде быстрого охлаждения:

вали специальными крышками. Интервал а, б - испытания при 1400 и 1600 0С, времени между выгрузкой МТЭ из печи и соответственно.

–  –  –

Рис. 15. Изменение температуры и расположение сборок по длине рабочего участка при испытаниях первой (1 красный цвет) и второй (2 синий цвет) серий.

40 окислительной по отношению к нержавею- (сборки 5,8,12,13,14,16,17), хорошо сохранищим сталям и оболочкам МТЭ из SiC. лись. Их поверхность была покрыта окисной Рассматривая температурные режимы ис- пленкой серого цвета, они свободно извлекапытаний, следует отметить, что вследствие лись из тиглей и трубок. Масса навесок МТЭ, оттока тепла в радиальном направлении через испытанных при 1180 – 1220 0С в контакте со стенку рабочего участка температура газов сталью, увеличилась на 0,2 – 0,7 мг, что сопо его длине и в расположенных одна за дру- ответствует относительному изменению масгой сборках (тиглях и трубках) уменьшалась сы 0,1 – 0,3 %. Незначительное возрастание от входа к выходу. Снижение температуры массы связано, по-видимому, с появлением на проходило по закону, близкому к линейному. наружном слое различных вкраплений (возГрафики изменения температуры газов по можно SiO2) или налипанием металлических длине рабочего участка при испытаниях 1-ой частиц. Определить изменение массы навесок (сборки 1 – 8) и 2-ой сборки (9 – 17) серий при- МТЭ после выдержек при 1270 – 1450 0С не ведены на рис.15. представилось возможным, т.к. не удалось Для оценки коррозионной стойкости и отделить МТЭ от продуктов коррозии и расцелостности МТЭ при контакте с конструк- плавленных частей дисков, трубок и тиглей.

ционными материалами использовали ре- На графике рис. 16 приводится завизультаты визуального, микроструктурного симость доли поврежденных МТЭ (D) от и гравиметрического контроля, а также температуры.

выщелачивания. В качестве расчетного значения D приниКак показали визуальный контроль и мали наибольшую величину из двух оценок.

микроструктурный анализ, после испыта- Первая оценка была получена на основании ний при 1450 0С содержимое тигля и трубки визуального контроля сборок после испытасборки 1 и 7) превратилось в расплав черного ний, вторая – по результатам определения цвета с неровной поверхностью. содержания урана в кислотных растворах, поПриблизительно такой же вид имели ис- лученных при выщелачивании испытанных пытанные при 1300-1390 0С сборки 2,3,9,10,15, навесок МТЭ (фрагментов сборок с МТЭ).

элементы загрузки которых – МТЭ, металли- В тех случаях, когда при визуальном ческие диски и керамические кольца образо- контроле наблюдалось полное разрушение вали жидкий расплав. В процессе испытаний МТЭ в навесках, значение D принималось, при 1260–1270 0С (сборки 4 и 11) большая часть равным 100 %. Если же после высокотемпераМТЭ спеклась между собой. На большинстве турных испытаний МТЭ сохранялись полноиз них имелись повреждения в виде отслоения стью или частично, навески подвергались покрытий. МТЭ, испытанные при 1140–1220 0С выщелачиванию.

Рис. 16. Зависимость доли поврежденных МТЭ (D) от температуры.

Анализируя результаты, представленные или расплавились. Процесс коррозии разна рис.16, можно отметить следующее. До тем- вивался с обеих сторон этих элементов. Так пературы 1220°С (включительно) МТЭ оста- как исходная толщина дисков была равна ются неповрежденными. Доля поврежденных 1,1 мм, глубина коррозии стали 08Х18Н10Т МТЭ резко увеличивается при повышении в указанных условиях составила 0,55 мм.

температуры испытаний до 1260-1270°С: для Приблизительно такие же коррозионные посборок 4 (серия 1) и 11 (серия 2) она возрастает тери были зафиксированы у стали ЭИ 847.

до 75 – 80 %. Дальнейшее повышение темпе- При температуре испытаний 1210 0С ратуры испытаний до 1300–1450 °С (сборки и выдержке в течение 2–4 ч глубина корблизкой к температуре розии конструкционных сталей составила плавления нержавеющей стали, приводит к 0,15–0,20 мкм. Не было отмечено следов практически 100%-ному разрушению МТЭ. их взаимодействия с защитным покрытием Полученный экспериментальный резуль- МТЭ из SiC.

тат позволяет оценить скорость разрушения слоя SiC при 1300–1450 0С. Эта скорость может Заключение достигать уровня 30 мкм/ч (продолжительность испытаний в указанном интервале температур ~ 2 ч, толщина слоя SiC – 51 мкм). В результате ресурсных испытаний, имиТакая оценка хорошо согласуется с дан- тирующих номинальные режимы нормальной ными [11]. В ходе этой работы образцы из эксплуатации легководных реакторов, устанержавеющей Cr-Ni-Mo стали марки АISI 316 новлено, что защитные покрытия необлученХ18Н13М2) были помещены в тигли из SiC ных МТЭ из SiC и РуС обладают высокой кори нагреты в среде водяного пара до темпера- розионной стойкостью в воде и паре высокого туры, превышающей температуру плавления давления при 350 и 550 0С.

стали (1450 0С). В течение 1 ч произошло пол- Исследования подтвердили возможность ное разрушение образцов. длительной эксплуатации МТЭ с наружными В процессе проведения 1-ой серии экспе- защитными покрытиями из SiC и РуС в легриментов установлено, что при 12100С МТЭ, ководных реакторах при температуре теплопредварительно испытанные в водяном те- носителя до 600 – 650 0С соответственно. При плоносителе при 3500С и давлении 18 МПа в этом уменьшение толщины защитных покрытечение 9,4 тыс.ч, сохранили целостность слоя тий не превысит допустимого значения и их SiC (сборка 5). Количество выщелаченного прочность будет достаточной для удержания урана было близким к уровню загрязнения твердых и газообразных продуктов деления.

покрытия топливом. Это позволяет сделать На основании анализа экспериментальных заключение о том, что МТЭ после длительной данных установлен параболический характер эксплуатации в активной зоне легководных роста коррозионных потерь в интервале темреакторов при номинальных режимах в усло- ператур 350–950 0С и построены параметривиях аварии при температуре до 1210 0С не ческие температурно-временные зависимости будут повреждаться. для оценки глубины коррозии покрытий.

Таким образом, определяющим фактором Показано, что в интервале температур повреждения МТЭ с SiC покрытием, находя- 350–850 0С покрытия из РуС имеют более выщихся в контакте с нержавеющими сталями, сокую коррозионную стойкость, чем из SiC.

при воздействии парогазовой окислительной Необлученные МТЭ с наружным защитсреды является температура, исходя из чего ным покрытием из SiC успешно выдержали для необлученных МТЭ за предельно допусти- испытания на термоциклирование путем мую температуру следует принять 1200 °С. предварительного нагрева в воздушной атОценивая коррозионную стойкость не- мосфере до 1600 0С и последующим резким ржавеющих сталей 08Х18Н10Т и ЭИ 847 охлаждением в воде.

(05Х15Н16М3Б), находящихся при испыта- Испытания МТЭ в парогазовой среде в тениях в парогазовой среде в контакте с МТЭ, чение 2–4 ч без контакта с конструкционными можно отметить следующее. Диски и трубки материалами ТВС выявили их высокую кориз стали 08Х18Н10Т, испытанные при 1300– розионную стойкость и целостность до темС в сборках 1,2,3,7 (1-ая серия), 9,10,15 пературы 1600 0С. При 1670 0С отмечено знаая серия), полностью прокорродировали чительное повреждение МТЭ – коррозионные

–  –  –

The paper presents generalized research data on corrosion resistance and integrity of protective coating of the non-irradiated micro-spherical fuel elements with silicon carbide and pyrocarbon layer. The data have been obtained during operational-life proof tests with coolant parameters similar to normal operating conditions of VVER-type light water reactors, boiling reactors and superheated steam reactors and also under the conditions simulating the accident.

УДК 621.039.524.441

–  –  –

ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ ПЭЛОВ ДЛЯ ВВЭР-1200 Рассмотрены: конструкция, режимы и основные результаты по эксплуатации поглощающего элемента(ПЭЛа) для реактора ВВЭР-1200 и задачи усовершенствования и перспективных разработок ПЭЛа для ВВЭР действующих и новых проектов.

Введение паросодержания в отдельных струях теплоносителя в активной зоне; оперативного запаса В процессе эволюционного развития кон- на нестационарное отравление ксеноном и выструкций ВВЭР решается комплекс задач, одна равнивание энерговыделения; эффективности из которых увеличение эксплуатационного ре- застрявшего пучка поглотителей и начальной сурса и надежности поглощающих элементов подкритичности после сброса аварийной (ПЭЛов) установки [1]. Комплексные исследо- защиты.

вания поглощающих материалов, включаю- Механическая система СУЗ предназначена щие изучение радиационной и коррозионной для компенсации быстрых изменений реакстойкости данных материалов, их физической тивности (эффекты: температурный, мощэффективности, а также референтный опыт ностной, отравления). Медленные изменения применения ПЭЛов в водоохлаждаемых реак- реактивности (выгорание топлива) компенситорах позволяют в проекте АЭС-2006 прора- руются изменением концентрации раствора ботать конструкцию ПЭЛа со значительным борной кислоты в теплоносителе и системой ресурсом. Очевидно, что в случае положи- выгорающих поглотителей.

тельных результатов целесообразно примене- Пример применения ПЭЛов в режиме изние результатов не только для проектируемых менения мощности в пределах: 100-50-100% блоков с ВВЭР-1200, ВВЭР-600 и др., но и для рассмотрен в [2]. С целью минимизации вододействующих блоков с ВВЭР-1000. обмена при борном регулировании мощности В статье приведены результаты опыта экс- и, соответственно, снижения жидких радиоплуатации ПЭЛов реакторов ВВЭР, предложе- активных отходов ПЭЛы должны полностью ния по конструкции и задачи исследований обеспечивать реализацию указанных режимов для обоснования ПЭЛа ВВЭР-1200. с гашением ксеноновых колебаний мощности.

–  –  –

Рис. 1. Поглощающий элемент ВВЭР-1000 с ПЭЛы с таблеточным и порошковым поглокомбинированным поглотителем тителями Важным этапом совершенствования конресурсных характеристик ПС СУЗ с помо- струкции ПЭЛа является переход на таблещью применения в нижней части ПЭЛа n-f точное исполнение поглотителя. В отличие поглотителя (титаната диспрозия) вместо от ПЭЛ с виброуплотненным порошковым карбида бора. Титанат диспрозия обладает поглощающим материалом, ПЭЛ с таблетболее высокой радиационной стойкостью ками из поглощающего материала может [3,4]. В качестве конструкционного материала изготавливаться на автоматизированных липредложен сплав 42ХНМ, также обладающий ниях. Имеются отличия в поведении ПЭЛов повышенной радиационной стойкостью. с таблеточным и порошковым поглотителем.

В группе автоматического регулирования В частности, при выгорании до 25% порошок (АР) ПЭЛы погружаются в активную зону до карбида бора сохраняет сыпучесть [3], т.е. в неотметок 0,7-0,9 высоты активной зоны, а в си- которых случаях разгерметизации оболочки стеме аварийной защиты (АЗ) находятся выше порошок может вымываться из ПЭЛа[3]. При активной зоны. большем выгорании - спекается, в результате Установленный срок службы ПЭЛа в на- чего возможно значительное повышение давстоящее время составляет 10 лет, из которых ления гелия в нижней части ПЭЛа [1, 3]. При до 3-х лет ПЭЛ применяется в группе автома- одинаковом флюенсе нейтронов удельный тического регулирования. выход гелия из В4С в 2-3 раза выше в случае На Калининской АЭС завершается эксплу- таблеточного ПЭЛа [3]. Эффект обусловлен атация первой партии утяжеленных ПЭЛов. В различием в средней температуре поглотителя

–  –  –

определению основных факторов, влияющих проектные режимы 3 и 4-й категорий). Ранее на ограничение назначенного ресурса ПЭЛ для обоснования работоспособности ПЭЛов

– флюенсов тепловых и быстрых нейтронов. при ННУЭ и ПА в качестве исходных данных После выполнения данных исследований принимались температурные условия твэлов.

представляется целесообразным проведение Указанный подход позволял гарантировать следующих работ: отсутствие плавления ПЭЛа в проектных

– определение изменения физической эф- режимах ПА 3 и 4 категорий. Вместе с тем, фективности ПЭЛа в ходе выгорания при 20- и при нагреве облученных ПЭЛов могут быть 30-ти летнем назначенном сроке службы; процессы, приводящие к формоизменениям

– обобщение имеющихся расчетно- (например, газовыделение из облученного экспериментальных данных по свойствам по- карбида бора). Кроме того, в указанных режиглощающих и конструкционных материалов мах ПЭЛ находится в направляющем канале, ПЭЛа с целью обеспечения 20- и 30-ти летнего то есть условия охлаждения твэлов и ПЭЛов назначенного срока службы и, при необходи- могут отличаться. Детализация температурмости, облучение в исследовательском реакто- ных режимов позволит уточнить состояние ре макетов ПЭЛ до флюенсов, соответствую- ПЭЛов.

щих 20- 30-ти летнему назначенному сроку Для подтверждения работоспособности службы, с последующими послереакторными ПЭЛа в режимах ННУЭ и ПА при параметрах, исследованиями. определяемых в теплогидравлических анализах, возможно проведение экспериментальных Расчетное исследование условий исследований на стенде ПАРАМЕТР в НИИ эксплуатации ПЭЛов в проектных НПО «ЛУЧ». Предварительный эксперимент режимах 1-4 категорий при параметрах, соответствующих режиму с разрывом трубопровода Ду 850 АЭС-2006, Расчетное исследование условий эксплуа- был проведен в 2008 г. Посттестовый анализ тации ПЭЛов включает в себя следующие показал, что ПЭЛ не разгерметизировался.

этапы: Радиальные деформации оболочки ПЭЛ и наопределение диапазонов относитель- правляющего канала экспериментальной 19ного положения поглотителя и топлива при ти элементной сборки не зарегистрированы.

работе ПЭЛа в группах АР и в системе АЗ; Результаты исследований будут

– определение энерговыделений в на- использованы:

правляющем канале (НК) ТВС, материалах – для обоснования возможности дальнейПЭЛов и теплоносителе в режимах ННУЭ и шей эксплуатации ПЭЛов после прохождения ПА; режимов с ННУЭ;

– проведение теплогидравлических рас- – для обоснования отсутствия формоизчетов в стационарных режимах при НУЭ; менений ПЭЛов, влияющих на его надежное

– выбор определяющих режимов ННУЭ введение в активную зону в ПА;

и ПА для обоснования ПЭЛа; – для исследований поведения конструкпроведение теплогидравлических рас- ции ПЭЛа при запроектных авариях с целью четов и определение температуры конструк- выработки рекомендаций по ограничению их ционного и поглощающего материалов ПЭЛов последствий.

в определяющих режимах ННУЭ и ПА; Очевидно, что такой подход не исключает

– оценка физической эффективности техническое освидетельствование ПЭЛа поПЭЛа в активной зоне с учетом выгорания сле указанных режимов.

поглотителя и обоснование успешности выполнения функций безопасности; Вопросы производства ПЭЛов

– обоснование ресурсных характеристик ПЭЛа путем определения слабых мест кон- При реализации запланированных вводов струкции на основании имеющихся экспери- в строй новых генерирующих мощностей ментальных данных. годичные объемы выпуска ПЭЛов на заводеВ настоящее время проводится доработка изготовителе должны быть увеличены в 5-7 методики в части анализа работоспособности раз (2008 –2017 годы). Задачу обеспечения ПЭЛов в режимах ННУЭ (проектный режим строящихся АЭС поглощающими элементами 2-й категории) и в проектных авариях (ПА, возможно решить с помощью организации производства ПЭЛов на автоматизированных – разработка конструкции ПЭЛа, обелиниях. Изменение технологии изготовления спечивающей возможность его изготовления влечет за собой работы по разработке и обо- на автоматизированных линиях;

снованию конструкции ПЭЛа, который дол- – обоснование повышенного ресурса жен изготовляться на таких линиях. Основные ПЭЛа ВВЭР-1200;

конструктивные особенности такого ПЭЛа – разработка методики оценки остаточзаключаются в использовании таблеточного ного ресурса ПЭЛа с учетом фактических поглотителя и герметизации оболочки с по- условий нагружения.

мощью контактно-стыковой сварки вместо 3. Перспективной задачей при разработке аргонодуговой. Безусловно, что для внедре- и модернизации ПЭЛа являются применение ния таких изменений (особенно изменение новых конструкционных и поглощающих вида сварки) необходимы обосновывающие материалов – сплава циркония с гафнием и испытания и исследования. гафната диспрозия.

–  –  –

Сб. трудов. Димитровград: ГНЦ РФ НИИАР, 2005, вып. 3, с.54-61.

The paper presents a design of the VVER-1200 absorbing rod, conditions and main results of its operation, tasks for its improvement and development of advanced designs of absorbing rods both for operating VVER and newly designed ones.

УДК 621.039.546

–  –  –

ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЕ И ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОЕ

ВОЗБУЖДЕНИЕ ВИБРАЦИЙ ПУЧКОВ ТВЭЛОВ ТВС

ВВЭР-440 Проведены расчетные и экспериментальные исследования гидродинамического и гидромеханического возбуждений вибраций пучка твэлов тепловыделяющих сборок (ТВС) ВВЭР-440. На гидродинамическом стенде с использованием полномасштабных макетов штатной и второго поколения ТВС получены многочисленные экспериментальные данные по виброперемещениям пучка в условиях существенного изменения гидродинамики потока на входе в ТВС за счет размещения дроссельных шайб различных диаметров при скоростях течения воды в пучке до 7 м/с (числа до 7·104).
По измеренным пульсациям давления по периметру пучка твэлов определены гидродинамические силы на единицу длины пучка и получены две характерные области влияния гидродинамических нагрузок на интенсивность вибраций. Обнаружено существенное влияние вертикальных и маятниковых горизонтальных механических колебаний ТВС, имитирующих колебания шахты и корзины реактора с размещенными в них ТВС. Вертикальные механические колебаний приводят к увеличению виброперемещений пучка твэлов в горизонтальной плоскости более чем в десять раз по сравнению с условиями только гидродинамического возбуждения. Вынужденные маятниковые колебания возбуждают вибрации пучка твэлов с интенсивностью более, чем в два раза превышающей амплитуды маятниковых колебаний.

–  –  –

В стендовых условиях возможно получе- [M]{}+[C]{}+[K]{u}={F} (1) ние детальной информации по пульсациям давления теплоносителя на обтекаемых по- где {u} - вектор узловых перемещений верхностях конструкции ТВС. Именно по (точками указано дифференцирование по пульсациям давления судят о воздействую- времени); [M], [C], [K]- матрицы масс, демпщих на обтекаемые элементы конструкции фирования и жесткости соответственно; {F}гидродинамических нагрузках. вектор узлового силового воздействия Кроме гидродинамики потока важнейшим Построение конечно-элементной модели фактором, определяющим особенности вибро- ТВС проводилось с помощью программы нагруженности ТВС, являются условия закре- ANSYS 5.5. При этом рассматривались два пления элементов внутрикорпусных устройств предельных случая взаимодействия оболочек (ВКУ). Вследствие динамического воздей- твэлов с дистанционирующими решетками:

ствия потока теплоносителя между корпусом твэлы зафиксированы в ячейках дистанциореактора и шахтой возникают маятниковые нирующих решеток в продольном направлеколебания шахты, корзины активной зоны и нии и твэлы свободно скользят в ячейках дисустановленных в них ТВС. Воздействие потока танционирующих решеток. Предварительный теплоносителя вызывает также и вертикаль- анализ показал, что условия взаимодействия ные колебания ВКУ и вложенных в них ТВС. оболочек твэлов с дистанционирующими Очевидно, меняющееся за время длительной решетками влияют, прежде всего, на низшие эксплуатации состояние опорных конструк- формы колебаний пучка твэлов. Фиксация ций ВКУ в значительной степени определяет твэлов в дистанционирующих решетках в маятниковые горизонтальные и вертикальные продольном направлении приводит к увеликолебания ВКУ /2/. В свою очередь, характе- чению собственных частот колебаний пучка.

ристики этих колебаний оказывают соответ- Собственные частоты колебаний пучка в ствующее влияние на условия формирования первом случае составляют от 4,9 до 5,2 Гц, вибрационных нагрузок на ТВС. В стендовых а во втором – от 3,7 до 3,9 Гц в зависимости испытаниях возможна организация вертикаль- от направления колебаний перпендикулярно ных и горизонтальных маятниковых колеба- или параллельно грани пучка. Следует отний с течением теплоносителя через ТВС. метить, что полученные расчетные значения Расчетные исследования влияния механи- собственных частот практически совпадают с ческих колебаний на вибрации пучка твэлов экспериментальными значениями /3/.

В настоящее время отсутствуют резуль- Вынуждающее воздействие в конечнотаты систематических исследований дина- элементном анализе задается в виде перемических воздействий теплоносителя на менных во времени сил (моментов сил) или конструктивные элементы ТВС, в частности, перемещений, приложенной к соответствуюнет количественных данных о гидродинами- щим степеням свободы модели. В расчетах ческом нагружении пучка твэлов. Не изучено такое возбуждение моделировалось в виде влияние структуры потока теплоносителя на перемещений нижнего узла хвостовика в входе в пучок на его вибрационные характе- двух горизонтальных (x, y) и в вертикальном ристики. Нет данных о влиянии механических (z) направлениях по закону «скользящего вертикальных и горизонтальных маятнико- синуса» с амплитудами Ax, Ay, Az и с частотавых колебаний ТВС на вибрационные харак- ми fx, f y, fz. В модели «скользящего синуса»

теристики пучка твэлов. воздействие задается в виде q(t)=Asin((t)t), Для численного моделирования влияния где (t)-кусочно-линейная периодическая механических колебаний на возбуждение функция (пилообразная), изменяющаяся от вибраций пучка твэлов в плоскости перпен- 1=2(f-f) до 2=2(f+f), и с периодом, содикулярной оси ТВС использовался конечно- ответствующим частоте f. В данном случае элементный метод, как наиболее универсаль- f- диапазон изменения частоты возбуждения.

ный для дискретизации пространственных Приравнивание к нулю какой-либо из этих амконтинуальных систем. Моделирование плитуд эквивалентно фиксации хвостовика в вынужденных колебаний с использованием соответствующем направлении. Приравнивая конечно-элементного метода заключается в частоты fx и f y, а также комбинируя амплитуды решении уравнения: Ax,Ay можно обеспечить возбуждение в любом 52 горизонтальном направлении. В расчетной виброперемещения (соизмеримые с амплитумодели направление –x– перпендикулярно дой возбуждения) проявляются только в награни чехла, y – параллельно грани чехла. правлении действия вынуждающей нагрузки.

Предполагалось, что штыри пружинного В перпендикулярном направлении виброблока ТВС не имеют боковых люфтов и опи- перемещения практически равны нулю. На раются на неподвижную опору без возмож- рис.3 приведены распределения безразмерной ности проскальзывания. Это означает, что амплитуды колебаний центральной трубки для головки ТВС реализуется следующее гра- (отнесенной к амплитуде возбуждения) на ничное условие: не допускаются перемещения частоте вынуждающего воздействия при горив горизонтальном направлении и вращение зонтальном возбуждении колебаний для трех вокруг вертикальной оси, в то же время воз- частот 1 Гц, 5 Гц, 10 Гц. Амплитуды приведены можны упругие перемещения в вертикальном в зависимости от номера дистанционирующих направлении и упругие повороты вокруг го- решеток, где решетка с номером 0 соответствуризонтальных осей. На хвостовике ТВС гра- ет нижней опорной решетке на хвостовике, и с ничные условия не определялись, так как там учетом фазы колебаний, которая проявляется задавалось вынуждающее воздействие. в знаке амплитуды. Данные распределения Расчетное моделирование вибрационного можно трактовать как формы колебаний на отклика пучка твэлов на воздействие меха- частоте возбуждения. Из результатов расчета нических колебаний в вертикальном направ- видно, что форма колебаний изменяется при лении проводилось при изменении амплитуд варьировании частоты возбуждения. В форвозбуждения Az от 1 до 5 мм с частотами от мах колебаний имеются узлы, где амплитуда 1 до 20 Гц. Результаты расчетов свидетель- колебаний для данной частоты возбуждения ствуют, что при таком возбуждении вибрации равна нулю. Таким образом, механически пучка твэлов в плоскости перпендикулярной возбуждаемые колебания приводят к сущеоси ТВС не проявляются. Это свидетельствует ственному периодически повторяющему измео том, что в расчетной модели при вертикаль- нению геометрии пучка твэлов, зависящему от ных возбуждающих колебаниях ТВС в целом частоты возбуждающего воздействия. Следует смещается как твердое тело, деформируя пру- отметить, что максимальные амплитуды колежины штырей пружинного блока. баний при всех частотах возбуждения имеют Моделирование возбуждения колебаний в место в районе первых двух-трех дистанциогоризонтальной плоскости проводилось в двух нирующих решеток. В спектрах виброперемевзаимно перпендикулярных направлениях щений доминирующей резонансной частотой (перпендикулярно и параллельно грани чехла) является частота возбуждения, спектральные как отдельно друг от друга так и совмест- уровни на которой превышают все остальные но. Расчеты показывают, что существенные на несколько порядков.

Рис. 3. Безразмерные формы колебаний центральной трубы ТВС на частоте возбуждения в горизонтальной плоскости (модель - твэлы в дистанционирующих решетках свободны) Экспериментальные исследования влияния механических колебаний на вибрации пучка твэлов Экспериментальные исследования гидродинамически возбуждаемых вибраций пучка твэлов и влияния на них механических колебаний проводились с использованием полномасштабных макетов штатной ТВС и ТВС второго поколения ВВЭР-440, изготовленных ОАО «Машиностроительный завод»

(г. Электросталь) из штатных конструкционных материалов по штатной технологии Рис. 4. Зависимость среднеквадратичных со свинцовыми имитаторами топливных значений виброперемещений пучка твэлов таблеток. Макеты устанавливались в колонке от скорости течения теплоносителя в гидродинамического стенда с имитацией ре- условиях гидродинамического возбуждения акторных условий закрепления хвостовика и (1,2) и при наличии вертикальных головки. Замкнутый контур с вынужденной механических колебаний (3,4) с амплитудой циркуляцией воды с температурой 10...500C 0,7 мм и частотой 6,8 Гц и давлением до 0,3 МПа обеспечивал объем- 1, 3- в сечении 72 мм (на первом пролете); 2, 4 - в ные расходы до 223 м3/ч (скорости течения в сечении 1294 мм (в шестом пролете) пучке до 7 м/с, числа Рейнольдса до 7,1·104). В экспериментах вынужденные вертикальные колебания макета ТВС создавались с по- измерительного канала с пьезорезистивмощью вращающегося с эксцентриситетом ным виброакселерометром не превышают кулачка, усилие от которого передается на (1…1,5)·10-4 м/с2, что соответствует вибропереторец хвостовика. Частота возбуждения вер- мещениям порядка 2…3 мкм. Таким образом, тикальных колебаний макета составляла~6,8 пьезорезистивные виброакселерометры поГц, а амплитуда - 0,7 мм. Вынужденные ко- зволяют получать экспериментальные данные лебания макета штатной ТВС без имитаторов по виброперемещениям путем двойного интетопливных таблеток (легкий макет) в гори- грирования сигналов по виброускорениям в зонтальном направлении осуществлялись частотном диапазоне более 1,5 Гц с разрешаюс помощью двух толкателей, упирающихся щей способностью в несколько микрометров.

с диаметрально противоположных сторон Измерительные каналы с пьезорезистивными в хвостовик и жестко соединенных друг с виброакселерометрами и интегрирующими другом рамой. Амплитуда вынужденных го- усилителями обеспечивают измерения абризонтальных колебаний составляла 0,5 мм, а солютных виброперемещений в двух диачастота – 13,5 Гц. пазонах ±500 мкм и ±2000 мкм в интервале Вибрации пучка твэлов измерялись с по- частот 1,5…200 Гц с основной погрешностью мощью двухкомпонентных пьезорезистивных определения коэффициента преобразования виброакселерометров /4/ с выходом сигнала около 6%. С учетом дополнительных полибо по виброускорениям, либо по вибропере- грешностей, обусловленных неточностью мещениям. В последнем случае в составе изме- установки направлений измерительных осей, рительных каналов имелись аналоговые инте- влиянием поперечных составляющих сигнагрирующие усилители. Виброакселерометры ла, погрешность измерений в частотном диаразмещались внутри твэльных трубок и фик- пазоне 1,5…200 Гц оценивается в 10…12% от сировались в заданном сечении пучка с по- текущего значения параметра.

мощью фторпластовых втулок. Установочный Результаты экспериментов показывают, резонанс виброакселерометра при обеспече- что в условиях возбуждения вертикальных нии усилия его продольного смещения вну- колебаний макета ТВС интенсивность потри твэльной трубки 30… 100 Н превышает перечных вибраций пучка увеличивается 7 кГц. Экспериментально установлено, что в (рис.4). Наиболее сильное влияние проявдиапазоне частот от 1,5 Гц собственные шумы ляется при низких скоростях потока, когда Рис.5. Зависимость виброперемещений пучка твэлов штатной ТВС ВВЭР-440 в области второй (1) и пятой (2) дистанционирующих решеток с вынужденными горизонтальными колебаниями от скорости течения теплоносителя в пучке (амплитуда вынужденных маятниковых колебаний 0,5 мм; частота 12,7 Гц) хвостовик макета постоянно взаимодействует по сравнению с макронеподвижной водой.

с кулачком толкателя. При скоростях потока, Среднеквадратичные значения виброперемеобеспечивающих всплытие макета в восходя- щений в области второй дистанционирующей щем потоке воды, виброперемещения близки решетки в целом превышают соответствуюк полученным в условиях только гидродина- щие значения в области пятой дистанционимического возбуждения. Экспериментальные рующей решетки. Таким образом, наибольданные не соответствуют результатам рас- шая интенсивность вибраций характерна для четного анализа, свидетельствующего об близкой к месту приложения механической отсутствие возбуждения колебаний в гори- нагрузки области пучка. При амплитуде вызонтальной плоскости за счет механических нужденных механических колебаний ~0,5 мм колебаний ТВС вдоль своей оси. Это можно виброперемещения пучка твэлов могут достиобъяснить нелинейностью осей твэлов и от- гать более 1 мм. Вынужденные маятниковые клонением осей от направления вертикаль- механические колебания в большей степени ного перемещения ТВС. Указанные факторы по сравнению с вертикальными механическиспособствуют возникновению поперечной со- ми колебаниями возбуждают вибрации пучка ставляющей силы инерции, возникающей при в плоскости перпендикулярной оси ТВС. В движении каркаса ТВС под воздействием ку- спектрах виброперемещений также как и для лачка толкателя. Эта сила инерции приводит вертикальных механических колебаний домик поперечным виброперемещениям твэльных нирует частота вынужденных механических трубок, фиксируемых виброакселерометрами колебаний.

как виброперемещения в горизонтальной Характеризуя результаты выполненных плоскости. экспериментов при комбинированном гидроВ условиях комбинированного гидроме- динамическом и механическом возбуждении ханического нагружения с наложенными вы- колебаний макета ТВС, можно отметить, что нужденными маятниковыми механическими при умеренной роли гидродинамических возколебаниями уровни виброперемещений мущений величины виброперемещений при пучка в макронеподвижной воде (без рас- балочных механических колебаниях пучка хода через ТВС) соизмеримы с амплитудами твэлов могут превосходить амплитуды вымаятниковых колебаний (рис. 5). Выявлен нуждающих колебаний в два и более раза.

эффект «старта» потока теплоносителя, Гидродинамические возмущения приводят к когда интенсивность вибраций возраста- дальнейшему росту вибраций пучка твэлов.

ет при наличии даже небольшого расхода Таким образом, вынужденные вертикальные

–  –  –

Рис.6. Зависимости среднеквадратичных значений виброперемещений пучка твэлов в сечении z=72 мм (а) и пульсаций давления перед нижней опорной решеткой (z= -109 мм) (б) от скорости воды в пучке при различных гидродинамических условиях на входе в ТВС 1- невозмущенный турбулентный поток; 2- дроссельная шайба 52 мм; 3- 48,5 мм; 4- 45 мм входе в ТВС ВВЭР-440 в широком диапазоне играют нормальные пульсационные давлескоростей течения теплоносителя. ния. С учетом изложенных качественных На рис.6 приведены характерные резуль- представлениях об определяющей роли в таты по среднеквадратичным значениям возбуждении вибраций течения в зазоре пульсаций давления на внутренней поверхно- между внутренней поверхностью чехла сти конической части хвостовика ТВС перед и периферийным рядом количественная нижней опорной решеткой в сопоставлении с информация о гидродинамическом нагрувиброперемещениями пучка твэлов в сечении жении получена по измерениям пульсаций z=72 мм от нижней опорной решетки. Эти давления на внутренней поверхности шеданные наглядно показывают, что скорость стигранного чехла ТВС (рис.7). В соответтечения теплоносителя не определяет одно- ствие с этими представлениями случайная значно интенсивность вибраций пучка твэлов. гидродинамическая сила, действующая на Пульсационные характеристики потока име- единичную длину пучка твэлов в сечении ют важное значение для способности потока z в момент времени в плоскости перпенвозбуждать и поддерживать вибрации отдель- дикулярной оси ТВС определяется распреных твэлов и пучка в целом.

Представленные делением мгновенных значений пульсаций на рис.5 данные показывают качественное давления по периметру внешней границы соответствие интенсивности вибраций пучка пучка твэлов, т.е. по измеренным значенитвэлов и уровней пульсаций давления на вхо- ям пульсаций давления на внутренней поде в пучок (перед нижней опорной решеткой). верхности граней чехла Дроссельные шайбы формируют вихревую структуру потока, характеризующуюся выFg ( z, ) = p ( z, P, ) dP (1) сокой пульсационной энергией, которая способствует интенсификации вибраций пучка P

–  –  –

ка. В то же время течение в зазоре между периферийными рядами твэлов и внутрен- где В - ширина грани периферийного ряда ней поверхностью чехла характеризуется твэлов; -угол между направлением и нормаболее крупномасштабной структурой. лью к поверхности грани периферийного ряда Кроме того, здесь в большей степени про- твэлов.



Pages:     | 1 || 3 | 4 |   ...   | 6 |
 

Похожие работы:

«S/2012/140 Организация Объединенных Наций Совет Безопасности Distr.: General 7 March 2012 Russian Original: English Доклад Генерального секретаря о Южном Судане I. Введение 1. Настоящий доклад представляется во исполнение пункта 19 резолюции 1996 (2011) Совета Безопасности, в котором Совет просил меня доложить ему о предполагаемых сроках развертывания всех компонентов Миссии Организации Объединенных Наций в Южном Судане (МООНЮС), представить контрольные показатели в отношении Миссии, а затем...»

«Аннотация В данной дипломной работе был проведен сравнительный анализ характеристик систем спутниковой навигации ГЛОНАСС и GPS. С целью сравнения основных навигационных характеристик были произведены расчеты минимальной входной мощности, ослабления радионавигационного сигнала и погрешности измерения псевдодальностей в многоканальной навигационной аппаратуре потребителей. В технико-экономическом обосновании был произведен расчет необходимых капитальных вложений, эксплуатационных затрат для...»

«S/2012/506 Организация Объединенных Наций Совет Безопасности Distr.: General 29 June 2012 Russian Original: English Тридцатый очередной доклад Генерального секретаря об Операции Организации Объединенных Наций в Кот-д’Ивуаре I. Введение 1. Настоящий доклад представляется во исполнение резолюции 2000 (2011) Совета Безопасности от 27 июля 2011 года, которой Совет продлил мандат Операции Организации Объединенных Наций в Кот-д’Ивуаре (ОООНКИ) до 31 июля 2012 года и просил меня не позднее 30 июня 212...»

«СОГЛАСОВАНО: УТВЕРЖДАЮ: Заместитель главы администрации Директор МАОУ «Средняя Губкинского городского округа общеобразовательная школа № 1 с углубленным изучением отдельных предметов» города Губкина Белгородской области _ С.Н.Жирякова _ Г.И.Колесникова «_» _ 2013 года «_» _ 2013 года СОГЛАСОВАНО: Начальник ОГИБДД ОМВД России по г. Губкину _ О.А.Бантюков «_»2013 года ПАСПОРТ дорожной безопасности образовательного учреждения Муниципальное автономное общеобразовательное учреждение «Средняя...»

«Реформирование сектора внутренней безопасности: материалы Будапештской рабочей группы Под редакцией Джозефа Бода, Филиппа Флури Будапешт – Женева Редакционная коллегия: доктор Джозеф Бода, Международный профессионально-образовательный центр при Министерстве юстиции и полиции Венгрии (Будапешт, Венгрия); Аджи Бучанан, Центр демократического контроля над вооруженными силами (Женева, Швейцария); доктор Шандор Драгон, Международный профессионально-образовательный центр при Министерстве юстиции и...»

«Аннотация В дипломной работе представлен анализ функциональных возможностей и способы защиты информации в технологии DVB, определены особенности стандартов цифрового телевидения и необходимость защиты информации в них. Исходя из мощностных характеристик телевизионного передатчика и чувствительности абонентского оборудования произведен расчет радиуса действия телевизионного передатчика стандарта DVB-Т для города Алматы, определена мощность принимаемого сигнала в зоне покрытия передатчика в...»

«АДМИНИСТРАЦИЯ Шатурского муниципального района Московской области ПОСТАНОВЛЕНИЕ от 21.09.2015 № г.Шатура О проведении месячника по вопросам гражданской обороны, предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера, пожарной безопасности и безопасности людей на водных объектах В соответствии с Планом основных мероприятий Шатурского муниципального района по вопросам гражданской обороны, предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной...»

«Федеральная служба по экологическому, технологическому и атомному надзору ГОДОВОЙ ОТЧЕТ О ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ФЕДЕРАЛЬНОЙ СЛУЖБЫ ПО ЭКОЛОГИЧЕСКОМУ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ И АТОМНОМУ НАДЗОРУ В 2006 ГОДУ Москва Под общей редакцией К.Б. Пуликовского Редакционная коллегия: К.Л. Чайка, Н.Г. Кутьин, Н.Н. Юрасов, Ю.В. Пивоваров, В.В. Кочемасов, А.А. Хамаза, Д.И. Фролов, В.И. Козырь, М.И. Мирошниченко, В.С. Беззубцев, И.М. Плужников, В.С. Котельников, В.И. Поливанов, Б.А. Красных, Г.М. Селезнев, Ш.М. Тугуз, А.И....»

«АННОТАЦИИ К СТАТЬЯМ национальная безопасность и государственные интересы российской федерации БУРЫКИН Алексей Дмитриевич, доктор экономических наук, профессор, заместитель директора Ярославского филиала ОУП ВО «Академия труда и социальных отношений» e-mail: burykin.a.d@yandex.ru ВИШНЕВСКАЯ Марина Дмитриевна, студентка Ярославского филиала ОУП ВО «Академия труда и социальных отношений», Узбекистан e-mail: jaroslavl@atiso.ru обеспеЧение ЭконоМиЧеской безопасности инвестиционной систеМы региона В...»

«Секционные заседания Секция №6 «Обращение c радиоактивными отходами и ядерными материалами». к.т.н. Уткин Сергей Сергеевич Председатель секции: 24 сентября 2015 года Дата проведения: ИБРАЭ РАН Место проведения: (г.Москва, ул. Большая Тульская, д. 52) Список презентаций Докладчик Название доклада Организация, должность № стр. Барчуков Валерий Гаврилович, Санитарно-гигиенические проблемы безопасности долговременного хранения и захоронения «особых ФГБУ ГНЦ ФМБА им. А.И. Бурназяна, в.н.с. д.т.н....»

«Глобальный план осуществления Десятилетия действий по обеспечению безопасности дорожного движения 2011–2020 гг. E 2011-2020 Я призываю государства-члены, международные учреждения, организации гражданского общества, фирмы и лидеров общин обеспечить, чтобы это Десятилетие увенчалось реальными улучшениями. В качестве шага в этом направлении правительствам следует обнародовать свои национальные планы по осуществлению Десятилетия, когда оно будет официально провозглашено во всем мире 11 мая 2011...»

«Аннотация В дипломном проекте на тему «Определение электрических параметров и расчет системы электроснабжения района с коммунально – бытовой нагрузкой» были проанализированы потери в распределительных электрических сетях 6/0,4 кВ на примере РЭС – 6, ПС – 5. Были произведены расчеты режимов работы существующей сети и с учетом перспективных нагрузок, так же проведен выбор мощностей и места установки компенсирующих устройств. В тоже время в работе были освещены вопросы по разделам: «Эконома» и...»

«Андатпа Бл дипломды жобада Костанай облысындаы «Жаильма» осалы стансасынырелейлікоранысы жнеавтоматикасыжасалды. Желіні алмастыру схемасы, релелік ораныс, электр ралжабдытарын тадауы орындалып дипломды жобаны басты баыттарын растайтын графикалы слбалар орындалан. Сонымен атар, экономика мен міртіршілік ауіпсіздігі мселелері арастырылан. Аннотация В выпускной работе была разработана релейная защита и автоматика подстанции «Жаильма» в Костанайской области. Составлена схема замещения сети, выбрано...»

«( \Г? Г W М ИНИСТЕРСТВО ТР УД А И С ОЦИ АЛЬНО Й З АЩ И ТЫ ЭТАЛОН РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ М еж региональная А ссоциа ц ия содействия обеспечен ию безопасны х усл о в и й труда УТВЕРЖДАЮ: Председатель Конкурсной комиссии, Директор Департамента условий и охраны труда Министерства труда и социальной защиты Российской Федерации В.А.Корж ПОЛОЖЕНИЕ о Всероссийском конкурсе на лучш ее инновационное реш ение в области обеспечения безопасны х условий труда «Здоровье и безопасность 2015» I. Общ ие положения...»

«КОМИТЕТ ПО ПРИРОДНЫМ РЕСУРСАМ ЛЕНИНГРАДСКОЙ ОБЛАСТИ О состоянии окружающей среды в Ленинградской области Санкт-Петербург УДК [502.1 (042.3)+504.06+503.03] ББК 67.407 (ЭО) Редакционная коллегия: Эглит А. А. – председатель редакционной коллегии. Орлова Н. В., Остриков К. В., Власов А. В., Скворцов В. М., Мурашко И. И., Силина Н. И., Попов В. Л., Куприянов И. Б, Стулов Ф. Н. «О состоянии окружающей среды в Ленинградской области». — СПб., 2012. — 320 с.: ил. ISBN 978-5-9904195-1-3...»

«S/2015/219 Организация Объединенных Наций Совет Безопасности Distr.: General 27 March 2015 Russian Original: English Доклад Генерального секретаря о положении в Мали I. Введение Настоящий доклад представлен в соответствии с резолюцией 2164 (2014) 1. Совета Безопасности, в которой содержится решение Совета продлить мандат Многопрофильной комплексной миссии Организации Объединенных Наций по стабилизации в Мали (МИНУСМА); в этой резолюции Совет просил меня представлять ему каждые три месяца...»

«Организация Объединенных Наций S/2014/450 Совет Безопасности Distr.: General 30 June 2014 Russian Original: English Доклад Генерального Секретаря о Миссии Организации Объединенных Наций по стабилизации в Демократической Республике Конго I. Введение Настоящий доклад представляется во исполнение пункта 39 резолюции 2147 (2014) Совета Безопасности. В нем освещаются основные события, произошедшие в Демократической Республике Конго за период после представления моего доклада от 5 марта 2014 года...»

«Аналитическое управление Аппарата Совета Федерации АНАЛИТИЧЕСКИЙ ВЕСТНИК № 26 (579) Серия: «От равных прав к равным возможностям» К Евразийскому женскому форуму «К миру, гармонии и социальному благополучию» To the Eurasian Women’s Forum «Towards Peace, Harmony and Social Well-being» г. Санкт-Петербург, 24–25 сентября 2015 года Аналитический вестник № 26 (579) Настоящий аналитический вестник подготовлен к Евразийскому женскому форуму, который состоится в Санкт-Петербурге 24–25 сентября 2015...»

«Отчет по экологической безопасности ФГУП ПО «СЕВЕР» за 2010 год СОДЕРЖАНИЕ 1. Общая характеристика предприятия.. 3 2. Экологическая политика предприятия.. 3. Основная деятельность предприятия.. 5 4. Основные документы, регулирующие природоохранную деятельность предприятия.. 5. Системы экологического менеджмента и менеджмента качества. 6. Производственный экологический контроль.. 9 7. Воздействие на окружающую среду.. 13 7.1 Забор воды из водных источников.. 13 7.2 Сбросы в открытую...»

«ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТЫ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ БЕЗОПАСНОСТИ в ГБОУ № 1592 (2014-2015 г.г.) В соответствии с утвержденными планами работ в ОО проводятся мероприятия по обеспечению мер комплексной безопасности школы, в целях повышения уровня состояния защищенности ОУ от реальных и прогнозируемых угроз социального, техногенного и природного характера, предназначенные для обеспечения безопасного функционирования школы. Весь комплекс организационно – технических мер и мероприятий, осуществляется под руководством...»








 
2016 www.nauka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.