WWW.NAUKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, издания, публикации
 


Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 6 |

«ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ СЕРИЯ: Обеспечение безопасности АЭС ВЫПУСК 25 Реакторные установки с ВВЭР ПРОЕКТ ОАО ОКБ «ГИДРОПРЕСС» Государственная Корпорация по атомной энергии ...»

-- [ Страница 3 ] --

являются эффекты гидроупругости. При По длине пучка твэлов пульсации давлепродольном обтекании на боковую по- ния на внутренних поверхностях шести граней верхность периферийного ряда пучка со чехла макета ТВС второго поколения одноврестороны жидкости действуют нормальные менно измерялись в двух сечениях z=72 мм (в пульсационные давления и формируются области первого пролета от нижней опорной пульсационные составляющие касательных до первой дистанционирующей решетки) и напряжений. Очевидно, определяющую z=1527 мм (в середине пролета между шестой и роль в возбуждении поперечных вибраций седьмой дистанционирующими решетками).

Рис. 7. Конструктивная схема размещения импульсных линий при измерениях пульсаций давления на внутренней поверхности чехла макета ТВС ВВЭР-440 1- колонка; 2- чехол макета; 3- прокладка; 4- крышка окна колонки; 5-уплотнение; 6-винт уплотнительный;

7-полихлорвиниловая трубка; 8-текстолитовый фланец; 9-винт; 10-штуцер

–  –  –

Рис.8. Схема определения действующих на пучок твэлов случайных гидродинамических сил по измеренным пульсациям давления на внутренней поверхности шестигранного чехла Рис.9. Зависимость среднеквадратичных значений гидродинамических сил, воздействующих в направлении перпендикулярно грани пучка, от скорости течения воды в пучке в сечениях мм (а) и мм (б) для различных условий формирования структуры потока на входе в ТВС 1- невозмущенное турбулентное течение (без дроссельной шайбы на входе в ТВС); 2- дроссельная шайба 52 мм;

3- дроссельная шайба 48,5 мм; 4- дроссельная шайба 45 мм турбулентного потока до 2,0 для дроссельной потока на входе в ТВС; высокочастотная обшайбы диаметром 45 мм. ласть 100f400 Гц проявляется и вблизи Спектры гидродинамических нагрузок нижней опорной решетки, и на значительна пучок вблизи нижней опорной решетки и ном удалении от нее, где влияние входных в удаленной от входа области существенно характеристик потока несущественно. Для отличаются (рис.10). В спектрах можно вы- невозмущенного дроссельными шайбами делить две характерные области резонанс- турбулентного течения спектральные составы ных увеличений спектральных плотностей гидродинамических сил вблизи нижней опорэнергии пульсаций. Низкочастотная область ной решетки и на значительном удалении от f100 Гц проявляется только на начальном нее становятся близкими.

гидродинамическом участке и обусловлена В условиях невозмущенного дроссельныособенностями формирования структуры ми шайбами течения вклад низкочастотной Рис.10. Спектры гидродинамических сил, воздействующих на пучок в направлении перпендикулярно грани пучка в сечениях z=72 мм (а) и z=1527 мм (б) для различных условий формирования структуры потока на входе в ТВС при скорости воды в пучке 3,14 м/с 1-невозмущенное турбулентное течение (без дроссельной шайбы на входе в ТВС); 2- дроссельная шайба 52 мм; 3дроссельная шайба 48,5 мм; 4- дроссельная шайба 45 мм

–  –  –

Calculation and experimental investigation was conducted regarding hydrodynamic and hydromechanical excitation of fuel rod bundle vibrations in the VVER-440 fuel assembles (FA). Numerous experimental data on the rod bundle displacement due to vibration under the conditions of signicant change in ow hydrodynamics at the FA inlet as a result of application of throttle washers of various diameters at the water ow rate in the bundle up to 7 m/s (Re numbers up to 7·104) are obtained at the hydrodynamic bench using full-scale models of the standard and second generation FA. Hydrodynamic forces affecting the unit of length of the bundle are determined by pressure pulsations measured along the fuel rod bundle perimeter, and two representative domains of inuence of hydrodynamic loads on vibration intensity are obtained. Signicant inuence of the vertical and pendular horizontal mechanical vibrations of FA are observed simulating vibrations of the reactor core barrel and basket with FA positioned in them. The vertical mechanical vibrations result in increase of the fuel rod bundle displacement due to vibration in the horizontal plane by more than ten times in comparison with the conditions of hydrodynamic excitation. The forced pendular vibrations excite fuel rod bundle vibrations with intensity which exceeds the amplitude of the pendular vibrations by more than two times.

УДК 001.1

–  –  –

ВЫЧИСЛИТЕЛЬНАЯ ПРОГРАММА ТЕМПА-ДФС:

ОПИСАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА

Дано описание математической модели и методики расчета вычислительной программы ТЕМПА-ДФС, предназначенной для расчета локальных параметров теплоносителя в стационарных режимах в ТВС с перемешивающими решетками при пузырьковом кипении теплоносителя.

Методика расчета основана на улучшенной поканальной (поячейковой) методике.

Введение технических мер необходима разработка усовершенствованной расчетной методики, котоПроект реакторной установки (РУ) для рая должна учитывать наличие ПР в ТВС и АЭС-2006 предусматривает увеличение те- относительно высокое, по сравнению с ВВЭРпловой мощности до 3200 МВт и повышение 1000, паросодержание потока.

давления в парогенераторе по сравнению с В данной статье дано краткое описание ВВЭР-1000, что при прочих равных условиях теплогидравлических кодов, используемых привело бы к снижению коэффициента запа- для обоснования теплотехнической надежса до кризиса теплоотдачи к твэлам, а также ности охлаждения твэлов в активной зоне к увеличению паросодержания на выходе ВВЭР. Представлены основные проблемы из активной зоны. Потребовалось принятие моделирования течения теплоносителя в компенсирующих решений, таких как повы- условиях кипения на поверхности наиболее шение расхода через реактор и номинального теплонапряженных твэлов. Описаны особендавления теплоносителя в первом контуре, а ности межканального обмена при течении также ограничение максимально допустимого двухфазного теплоносителя.

линейного теплового потока на поверхности В статье представлена методика расчета твэла. В результате этого расчетное значе- программы ТЕМПА-ДФС, которая позволяет ние минимального коэффициента запаса до учесть наиболее важные теплогидравлические кризиса теплоотдачи в режиме нормальной эффекты в ТВС при кипении теплоносителя.

эксплуатации с наихудшей комбинацией проектных отклонений параметров РУ не менее Вопросы расчетного обоснования 1,39. Однако максимальное массовое паросодержание в «горячей» струе на выходе из активной зоны составляет примерно 10 – 11%. Представленная в статье методика расДля ВВЭР-1000 эти же параметры равны соот- чета локальных параметров теплоносителя в ветственно 1,30 и 5 %. ТВС основана на поканальном (поячейковом) В проекте РУ для АЭС-2006М планируется подходе.

увеличение тепловой мощности до 3300 МВт. Данный подход широко распространен Для компенсации снижения коэффициента в среде инженерных расчетов, поэтому прозапаса до кризиса теплоотдачи в активной грамм, базирующихся на его основе, достазоне и повышения паросодержания в «горя- точно много [1]. Они отличаются областью чей» струе рассматривается установка в ТВС применимости, в частности, типом теплоносиперемешивающих решеток (ПР) и дальнейшее теля (вода, жидкий метал, газ), возможностью увеличение расхода через реактор. Возможны решения динамических задач, детальностью и другие технические мероприятия. Помимо описания теплогидравлических процессов,

–  –  –

Рис.1. Различные способы разбиения проходного сечения пучка твэлов на каналы (фрагмент ТВС):

а – по линиям, соединяющим центры соседних твэлов; б – по линиям максимальных скоростей.

и, соответственно, к завышению паросодержания на выходе из «горячего» канала.

Более сложной является методика, в которой поперечный расход рассчитывается по перепаду давления между каналами (программы COBRA [7], ПУЧОК-БМ [8]):

–  –  –

решеток (ДР) и перемешивающих решеток работа в этом направлении была проведена (ПР). Для поканальной методики расчета нет в Физико-энергетическом институте им. акатакже общепринятых корреляций по учету демика А.И.Лейпунского. Особенностью ТВС перемешивания теплоносителя между кана- большинства быстрых реакторов является лами при течении двухфазного теплоносителя дистанционирование твэлов проволочными (межканальный обмен массой, импульсом и навивками.

Данная особенность приводит к энергией). тому, что основной составляющей межканальВлияние ДР на тепло-массообмен при ного обмена является направленная конвектечении однофазного теплоносителя проис- ция, хотя определенную значимость имеют ходит из-за изменения профиля скорости и и механизмы молекулярной и турбулентной температуры, дополнительной турбулизации диффузии [1]. Межканальный обмен в ТВС и перемешивания потока теплоносителя при наличии проволочной навивки сильно внутри ячейки за ДР. В большинстве случаев отличается от межканального обмена в пучналичие ДР ведет к интенсификации процес- ках гладких стержней, применяемых в ВВЭР, сов тепло-массообмена, однако наблюдались однако установка ПР, которые интенсифицислучаи, когда интенсивность межканальной руют межканальный обмен, дает возможность турбулентной диффузии за ДР снижалась [1]. использовать опыт, полученный при обосноПри течении двухфазного теплоносителя про- вании ТВС быстрых реакторов.

исходит «разрушение» структуры потока и Механизмы молекулярной и турбулентной его гомогенизация по сечению элементарного диффузии достаточно похожи. При наличии канала. Тем не менее можно констатировать, разницы количества субстанции на единицу что в большинстве случаев наличие ДР ведет объема жидкости в смежных каналах происк интенсификации теплообмена и перемеши- ходит перенос субстанции между каналами вания теплоносителя в пучке твэлов. либо из-за хаотического движения молекул, Перемешивающие решетки должны уси- либо из-за хаотических вихрей в жидкости.

лить эффекты, наблюдаемые для ДР. В частно- Поскольку режим нормальной эксплуасти, эффективный коэффициент турбулентной тации ВВЭР на номинальном уровне мощдиффузии за ПР увеличивается в 6 – 10 раз. ности характеризуется большими числами Кроме того, отклонение потока теплоносите- Рейнольдса в активной зоне (развитое турбуля на ребрах или дефлекторах ПР приводит лентное течение), то механизм турбулентной к разрушению пузырькового пограничного диффузии доминирует над механизмом молеслоя и заставляет воду контактировать с по- кулярной диффузии. Коэффициенты молекуверхностью нагрева [20]. лярной и турбулентной диффузий могут отлиНаиболее известной работой по иссле- чаться на порядки [22]. Поэтому в дальнейшем дованию влияния ДР на кризис теплоотдачи будем говорить в основном о турбулентной является работа Тонга, который ввел фактор диффузии, понимая, что в экспериментах по объемных решеток Fs [21] (коэффициент дис- изучению межканального обмена между канатанционирования [20]). лами молекулярная и турбулентная диффузии Межканальный обмен массой, импульсом не разделяются.

и энергией, как уже отмечалось выше, является В различных литературных источниках другим важным и слабо изученным фактором, межканальный обмен характеризуется разнывлияющим на формирование профиля скоро- ми параметрами.

сти и температуры в ТВС ядерных реакторов. При описании обмена массой между смежМежканальный обмен в ТВС осуществляется ными каналами обычно используется понятие за счет трех механизмов: турбулентного поперечного потока массы

– молекулярная диффузия; теплоносителя m'ij (кг/(с·м)), приходящегося

– турбулентная диффузия; на единицу длины канала. Для нахождения

– направленная конвекция. турбулентного поперечного потока массы Наиболее подробно межканальный обмен применяются различные зависимости. Для в ТВС был исследован для быстрых реак- нахождения m'ij используются:

торов с жидкометаллическим теплоносите- – коэффициент диффузии тепла (м2/с) лем, имеющих по сравнению с ВВЭР более [23]:

высокую энергонапряженность. Большая

–  –  –

Рис.5. Представленная в работе [29] по данным работы [35] зависимость интенсивности межканального массообмена (число Стантона St) жидкостью и паром в двухфазном потоке от весового паросодержания при изменении массовой скорости (а, б) и давления теплоносителя (в, г)

–  –  –

где () – произвольная функция от произ- соседних твэлов) равна нулю, мы получаем вольной переменной ; Z – область интегриро- из двух уравнений (7), (8) одно уравнение вания; 0 – некоторое значение переменной для поперечной составляющей скорости, внутри области интегрирования Z. Однако для направленной по линии, проходящей через упрощения необходимо предположить, что ис- центры основных соединяемых контрольных пользуемые в уравнениях сохранения средние объемов.

величины относятся к центрам контрольных Учитывая все вышеперечисленное и введя объемов, при этом в последующем эту сред- новые переменные - расходы воды, пара и сменюю величину будем обозначать как. си в продольном направлении Если средняя величина некоторой обобщенной переменной относится к центру Gж = (1-)жwж s, контрольных объемов Vik, или Vijk, то она будет обозначаться как ik, или ijk, соответственно. Если средняя величина будет Gп=пwпs, относиться к центрам верхней или нижней границы контрольного объема Vijk, то она будет обозначаться как или, G=Gж+Gп, соответственно.

Поскольку в рассматриваемой задаче продольная составляющая скорости vz преоблада- а также расходы воды, пара и смеси в поперечет над поперечными составляющими, то для ном направлении удобства записи уравнений будем обозначать в дальнейшем ее через переменную w. Кроме gж = (1-)жvж, того, в каждом канале связи при записи уравнений переноса поперечной составляющей импульса сделаем преобразование координат x и gп= пvп, y так, чтобы ось x была направлена параллельно линии, соединяющей центры контрольных объемов соединяемых основных каналов. В g = gж + gп, этом случае, предполагая, что составляющая скорости вдоль оси y (соединяющей центры получим следующую систему уравнений:

(9) (10) (11) (12) (13) В уравнениях (9) – (13) пренебрегается где Cк = 17 м–1; xж – относительная энтальдиффузией массы, импульса и энергии в про- пия воды, равная дольном направлении. В уравнениях (9), (10) пренебрегается диффузией массы отдельных компонент паро-водяной смеси в поперечном направлении вследствие предположения, что разница плотностей компонент в соседних ка- xгк = (hгк – h')/r – относительная энтальпия налах мала. В уравнении (13) также пренебре- воды, при которой в рассматриваемом сечегается диффузией поперечной составляющей нии канала происходит начало поверхностимпульса в поперечном направлении. ного кипения; hгк – энтальпия воды на граДля замыкания системы уравнений (9) – (13) нице кипения, определяемая по температуре необходимо задать интерполяционные функ- tгк=ts-q/оф, где оф – коэффициент теплоотдации для значений переменных на границах чи, для однофазного потока.

контрольных объемов, уравнение состояния, Поток тепла от стенки в уравнении (11) соотношения для силы вязкого трения и по- определяется через коэффициент теплоотдачи.

тока тепла от стенки, проскальзывания пара и До начала развитого поверхностного кипения коэффициента турбулентного перемешивания, коэффициент теплоотдачи расчитывается по а также задать граничные условия. формуле [36]:

Замыкающие соотношения

В уравнениях сохранения массы для жидкой (9) и паровой (10) фаз есть слагаемое где А=0,023 при течении теплоносителя в круik – расход испарения жидкости, который глой трубе и А=0,0165+0,02[1–0,91/(s/d)2](s/d)0,15 определяет интенсивность фазового перехода. при течении теплоносителя в пучке стержней.

В условиях поверхностного кипения (при от- Для расчета коэффициента теплоотдачи носительных энтальпиях x, близких к нулю) при кипении вначале определяется коэффипоток теплоносителя является неравновесным циент теплоотдачи при кипении в большом [36, 37]. Поэтому, наряду с испарением жид- объеме (формула Д.А.Лабунцова) [36] кости происходит конденсация пара. В этом случае результирующий расход испарения жидкости можно определить выражением

–  –  –

The paper presents a description of mathematical model and calculation procedure of the TEMPA-DFS code intended for calculation of the coolant local parameters under steady-state conditions in the fuel assemblies with mixing vanes during nucleate boiling of coolant. The calculation procedure is based on an improved channel-bychannel (cell-by-cell) procedure.

УДК 621.039.5

–  –  –

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МЕТОДА BEPU ДЛЯ

ИССЛЕДОВАНИЯ ЗАПРОЕКТНЫХ АВАРИЙНЫХ

РЕЖИМОВ С ЗАХОЛАЖИВАНИЕМ В ВВЭР-1000 Для серийной РУ с ВВЭР-1000 проанализированы гипотетические ситуации с глубоким захолаживанием теплоносителя. Специально подобраны запроектные сценарии, позволяющие выявить эффективность влияния на безопасность внутренних свойств ядерного топлива и аварийной защиты реактора в таких состояниях, в которых значения критериальных параметров близки к приёмочным критериям или нарушают их. Рассматривались различные фазы аварии: ATWS, повторной критичности и «холодной пробки». При срабатывании АЗ моделировались множественные отказы ОР СУЗ. Анализ проводился по коду КОРСАР/ГП. На первом этапе исследования рассматривался единичный консервативный вариант, из анализа которого показана целесообразность использования метода BEPU. Затем на втором этапе исследования с использованием кода ПАНДА проводился анализ множества вариантов в BE приближении с оценкой неопределённостей по множеству статистически варьируемых параметров – нейтронных, теплофизических, теплогидравлических и гидродинамических. Продемонстрированы преимущества метода BEPU в выявлении запасов по безопасности.

Введение критериев по топливу. В этих условиях безопасность может обеспечиваться и без В анализах безопасности особое место срабатывания АЗ, то есть в условиях ATWS. В занимают аварии с быстрым захолаживани- соответствии с современной идеологией безем теплоносителя, вводящем реактивность в опасности, представленной, например в EUR активную зону. При этом мощность реактора (European Utility Requirements), аварии ATWS быстро возрастает и возникает опасность являются запроектными, они накладываются перегрева топлива (т.е. нарушения приёмоч- только на аварии категории 2 (с частотой боных критериев) – достижения кризиса тепло- лее 10-2 1/год) и в проекте детерминистически обмена и перегрева оболочки, плавления и анализируются в BE приближении.

фрагментации топлива. Для обеспечения В условиях глубокого захолаживания (набезопасности вступают в действие внутрен- пример, в аварии с разрывом паропровода) ние свойства ядерного топлива и штатные при достижении баланса реактивностей за средства безопасности (прежде всего аварий- счёт действия только внутренних свойств, ная защита). Внутренне присущие свойства приёмочные критерии могут нарушаться. Для

– коэффициенты реактивности по топливу и предотвращения этого включаются средства теплоносителю играют здесь двоякую роль. воздействия на реактивность – прежде всего Их негативный аспект состоит в создании АЗ, которая быстро вводит порцию отрицаизначальной положительной реактивности тельной реактивности. При наличии большого при снижении температуры. Позитивный количества ОР СУЗ (например, 85 шт. и более) аспект состоит в последующем создании от- реактор переводится в глубокую подкритичрицательной реактивности, он включается и ность и остаётся в ней, несмотря на последуюусиливается по мере повышения мощности щее охлаждение. В серийном реакторе ВВЭРи температуры активной зоны. В результате 1000 (В-320) с 61 ОР СУЗ при моделировании формируется равенство или баланс реактив- несрабатывания части из них, реактор может ностей – положительной и отрицательной. в условиях ЗПА выйти из подкритического соВ условиях небольших захолаживаний стояния в повторную критичность. Это пронапример, течи по второму контуру) такой является в некотором повышении мощности баланс возникает без нарушения приёмочных реактора. В результате баланс реактивностей 78 формируется, однако при меньших параме- также употребляется в условном смысле, трах топлива, и безопасность обеспечивается. поскольку обычно оно применяется только в Настоящая статья посвящена анализу трёх отношении режимов категории 2.

потенциально наиболее опасных фаз захо- Промежутки времени, в течение которых лаживания – ATWS, достижения повторной реализуются такие состояния, назовём пикокритичности и прохождения быстрой «холод- выми интервалами.

ной пробки» через активную зону.

Для такого анализа полезным и эффективОбобщённый сценарий ЗПА ным, а возможно, и незаменимым, представляется применение метода BEPU (Best Estimate Plus Uncertainty). Диапазоны (или «трубки») В рамках методического исследования, неопределённостей, получаемые в результате проводимого в данной работе, выбраны потакого анализа, наглядно демонстрируют тенциально наиболее опасные сценарии с вероятности обеспечения безопасности. Для захолаживанием, которые анализируются и его проведения, однако, требуются весьма комментируются следующим образом:

большие вычислительные затраты. - ATWS. Для режимов с захолаживанием первого контура режим ATWS в проектном обосновании безопасности должен комбиниПостановка задачи роваться прежде всего с проектными режимами с непредусмотренным срабатыванием В основе постановки задачи лежит необхо- сбросных и предохранительных устройств по димость выполнения требований Российских второму контуру – ИПУ ПГ, БРУ-А, БРУ-К.

нормативных документов. Так, в соответствии Наложение на эти режимы дополнительного с п. 2.2.2 ПБЯ (НП-082-07) для ЗПА должны отказа АЗ переводит их из категории 2 в забыть приведены условия, при которых воз- проектные аварии по EUR (или в категорию 4 можно разрушение части твэлов. В соответ- ПА в отдельных национальных НД).

ствии с п. 1.7.2. Требований к содержанию Для методического исследования, в каООБ (ПНАЭ Г-1-036-95), надо показывать, в честве предельной аварии может быть искакой мере ядерная безопасность опирается пользована авария с разрывом паропровода1, на использование свойств внутренней само- поскольку в ней реализуется наибольший защищенности реактора и давать анализ расход пара в течь, и происходит заведомо возможности появления положительных эф- консервативное охлаждение первого контура.

фектов реактивности при авариях и оценку их В таком маловероятном режиме, как правило, возможных последствий. можно не моделировать дополнительные отВ настоящей работе ставится также за- казы автоматического срабатывания систем дача отработки методики, анализа возмож- безопасности. Это относится в частности, к ностей и выявление преимуществ BEPU для закрытию БЗОК и отключению ГЦН на аваоценки предельных состояний и запасов по рийной петле. Такие режимы анализировались безопасности в условиях ATWS, в условиях неоднократно и ранее, в частности в [1], откуда возникновения повторной критичности и в известно, что наиболее опасные пиковые знаусловиях возникновения «холодной пробки». чения критериальных и сопутствующих тоОтличительным признаком таких запроект- пливных параметров достигаются в интервале ных аварийных ситуаций является то, что 10-20 с. После этого происходит повышение критериальные параметры для них должны запасов по безопасности по всем анализируеподходить относительно близко к значениям мым параметрам. К моменту не позднее 40 с приёмочных критериев, установленных для запасы превышают значения, реализованные проектных аварий, а в отдельных случаях воз- в исходном стационарном состоянии и достиможно и нарушать их. Понятие ATWS здесь гается квазистабильное безопасное состояние.

Аварии категории 3 и 4 в сочетании с дополнительным отказом АЗ (ATWS) являются крайне 1 маловероятными событиями и по этой причине в проекте детерминистически не анализируются. Это применимо в частности, для аварии с разрывом паропровода, которая относится к категории 4 (с частотой 10-4–10-6 1/год).

Поэтому анализ фазы ATWS проводится в состоящий из трёх отдельных частей (фаз).

течение времени 40 с; Каждая фаза сопровождается вводом поПовторная критичность.

При срабаты- ложительной реактивности с различной амвании АЗ с несрабатыванием части ОР СУЗ в плитудой и скоростью и соответствующим режимах с глубоким захолаживанием первого ростом интегральной и особенно локальной контура (при разрыве паропровода) реактор мощности. Каждая фаза анализируется до может достичь повторной критичности. Как достижения достаточно стабильного безопаспоказано многими анализами (см. в частности ного состояния по топливным приёмочным [1]), повторная критичность сама по себе не критериям проектных аварий. Все три отопасна, а также она не является адекватным дельные фазы моделируются последователькритерием безопасности. Это соответствует но в рамках одного обобщённого сценария, требованиям EUR. Однако по сложившейся описанного ниже. Отметим, что каждая фаза Российской традиции принято считать, что выбранного сценария, и тем более их гиподостижение состояния повторной критично- тетическая совокупность, не анализируются сти является нарушением требований ПБЯ к в рамках проектного обоснования безопасвеличине эффективности АЗ. В настоящей ра- ности, поскольку они имеет очень низкую боте анализируется степень консервативности вероятность реализации (по оценке не выше и целесообразность требования недопущения 10 -12 1/год).

повторной критичности. Срабатывание АЗ (и В начале, при работе на номинальной дальнейшая фаза повторной критичности) мощности, моделируется разрыв паропровода моделируется в рамках единого обобщённого на ПГ-2 (т.е. петли с номером 2) в качестве сценария после моделирования первой его ча- исходного события, сопровождающегося сти – фазы ATWS. Возникающие при этом не- быстрым захолаживанием теплоносителя.

которые искажения результатов, по сравнению Моделируется отказ срабатывания АЗ в перс более правильным независимым моделирова- вые 40 с (первая часть аварии – фаза ATWS).

нием различных фаз в раздельных сценариях, БЗОК-2 на аварийном ПГ также не срабатыоцениваются как небольшие по величине, и не вает, что усиливает захолаживание активной имеют принципиального значения в рамках зоны. Автоматическое отключение ГЦН-2 на данного методического исследования. Глав- аварийной второй петле по уставке низкого ной причиной такого комбинирования фаз давления в ПГ-2, ослабляет захолаживание является снижение очень больших временных активной зоны и устраняет рост интегральной затрат при расчётах методом BEPU. и локальной мощности в активной зоне.

– Прохождение быстрой «холодной проб- Далее, начиная с 40 с (вторая часть аварии ки». В связи с тем, что достижение повторной – фаза повторной критичности) срабатывакритичности не приводит к реально опасным ет АЗ, однако с моделированием большого состояниям, для достижения цели исследова- количества отказов. Активная зона сильно ния необходимо моделировать более сильное охлаждается в результате заглушения реакзахолаживание. Критериальные параметры тора, и соответствующий рост реактивности при этом должны подходить близко к значе- выводит реактор в «повторную критичность».

ниям приёмочных критериев, установленных Это происходит раньше и сильнее чем меньше для проектных аварий или превышать их. Для интегральная эффективность сработавших достижения такого опасного состояния с про- ОР СУЗ.

хождением «холодной пробки» моделируется Далее, на 115 с аварийного процесса ГЦН-2 запуск ГЦН на аварийной петле на небольшой включается и разгоняется (третья часть аварии промежуток времени. Этот искусственный – фаза «холодной пробки»), а на 130 с он снова приём с анализом фазы «холодной пробки», отключается. Пробка, состоящая из теплоноприменён только в рамках данного методи- сителя, дважды прошедшего через аварийный ческого исследования и не имеет аналога в ПГ-2, приведёт к большому и резкому вводу перечне проектных аварийных режимов. Фаза положительной реактивности.

«холодной пробки» рассматривается в рамках По классификации EUR все три фазы отобобщённого сценария после моделирования носятся к запроектной категории DEC (Design фазы повторной критичности. Extension Conditions), для которой не исклюНа основе вышесказанного для анали- чается повреждение активной зоны.

за разработан гипотетический сценарий,

–  –  –

исходного аксиального оффсета энерговыделения (OFF0 = [ВЕРХ-НИЗ]/[ВЕРХ+НИЗ] · 100%) в активной зоне в диапазоне [-24., +12.] %, при котором обеспечиваются предельные допустимые значения линейного энерговыделения Qlhot.

Случайное моделирование номеров ячеек с зависшими 29 ОР СУЗ в крайнем верхнем положении и 26 ОР СУЗ в нижней части 2) активной зоны, а также случайное моделирование их высот в диапазоне [33., 68.] см, проводилось по всей активной зоне. На этой основе формировался ряд производных параметров, относящихся к каждому квадранту активной зоны, и играющих роль фактических варьируемых параметров.

Рис.1. Размещение 61 ОР СУЗ в активной зоне реактора ВВЭР-1000

Методика анализа запас до кризиса теплообмена (DNBR), максимальная температура оболочки твэл (Tcl), максимальная температура топлива (Tf ) и мак- Для анализа методом BEPU используется симальная радиально усреднённая энтальпия программа ПАНДА (совместно с КОРСАР/ГП), (Hf ) топлива в «горячем канале». Последние разработанная в НИТИ им. А.П.Александрова.

три параметра являются критериальными, Программа ПАНДА [8] использует формулу тогда как первые шесть параметров назовём Уилкса, аналогично известной программе сопутствующими параметрами. SUSA (разработана в Германии фирмой В рамках рассматриваемой методической GRS) и предназначена для оценки влияния задачи использовались следующие упрощаю- неопределенностей конструктивных и режимщие предположения: ных параметров моделируемых элементов

– рассматривались только топливные оборудования и параметров математических приёмочные критерии для проектных аварий моделей на результаты расчета переходных

– по непревышению температуры плавления и аварийных режимов РУ с ВВЭР с помощью топлива Tf 2840 0C, температуры оболочки расчетных кодов различного уровня.

Tcl 1200 0C и энтальпии фрагментации Для выявления корреляционных зависиHf 837 J/g; мостей между исследуемыми и варьируемыми

– не производился анализ для топлива с параметрами рассчитывались коэффициенты увеличенным выгоранием; корреляции. Основной коэффициент ранговой

– не исследовались различные модели корреляции Спирмана определяет степень поперечного и продольного перемешивания. монотонной зависимости между параметрами:

–  –  –

насколько монотонное изменение одного кодов к которым относится КОРСАР/ГП [2-4], параметра влияет на монотонное изменение применяемый в настоящей работе.

другого параметра. При проведении 100 рас- Нейтронно-физические параметры для мочётных вариантов признаётся наличие корре- дуля пространственной кинетики рассчитаны ляционной зависимости между параметрами по комплексу кодов САПФИР-RC [5-7].

(при двустороннем уровне значимости 0,05) если абсолютное значение коэффициента Результаты расчётов, анализ и Спирмана |r| 0,2043.

обсуждение При уменьшении количества вариантов для признания наличия корреляции требуется достижение более высоких значений |r|. Так, Результаты первого этапа исследования.

при 122, 62 и 42 вариантах для признания корреляции должны достигаться соотношения Проиллюстрированы все три фазы захолапри том же уровне 0,05) |r| 0,1779, |r| 0,2500 живания – ATWS, достижения повторной крии |r| 0,3042 соответственно. Дополнительно тичности и прохождения «холодной пробки»

рассчитывался коэффициент корреляции через активную зону.

Пирсона, который определяет степень линей- Результаты представляются в виде изменой зависимости между параметрами. нения основных значимых исследуемых параОсобое внимание следует обращать на метров во времени переходного процесса (ризначения коэффициентов корреляции, реали- сунки 3, 4), а также в виде пространственных зующиеся в пиковых интервалах для каждой распределений параметров, усреднённых по фазы.

ТВС, в значимые моменты времени (рисунки Характерной особенностью анализи- 5-7). Часть информации относится к усреднёнруемых в настоящем анализе аварий является ным параметрам по четырём квадрантам акисходная неравномерность захолаживания тивной зоны, прилегающим к соответствуюпо петлям, что в совокупности с неполным щим петлям первого контура. Это специально перемешиванием теплоносителя в реакторе, обозначается на рисунках и относится в часта также с наличием отдельных зависших ОР ности к мощности (Pow_sect_1 – Pow_sect_4), СУЗ, приводит к неравномерности энерговы- аксиальному оффсету мощности (OFF_1 – деления и температур по квадрантам актив- OFF_4) и температуре теплоносителя на входе ной зоны. Это требует использования сопря- в активную зону (Tin_1 – Tin_4). Для удобства жённых нейтронных и теплогидравлических обзора пространственных распределений картинка может быть повёрнута по (ПЧС) или квадрантам) и 14 с (локальной). Температура против (ПрЧС) часовой стрелки по сравнению и энтальпия топлива достигают своих максис исходным положением петель, указанным мумов с небольшой инерционной задержкой на рис. 1. после пика энерговыделения – на 18-19 с во Параметры Qmax на рис. 3b, Tf_max и втором сечении по высоте активной зоны.

Hmax на рис. 4 являются усреднёнными по Соответствующие распределения этих, усреднаиболее энергонапряжённой ТВС. нённых по сечению ТВС, параметров в укаФаза ATWS (период 0-40 с) протекает сле- занные моменты времени приведены на рис. 5.

дующим образом. В результате исходного со- На рис. 5 для удобства обзора картинка бытия (разрыв паропровода ПГ-2) в активную повёрнута на 600 против часовой стрелки по зону (в основном в прилегающий квадрант 2) сравнению с положением петли 2 на рис. 1.

поступает охлаждённая вода (рис. 3e), что К 40 с мощность опускается ниже 80%, вызывает рост интегральной мощности2, осо- опасные пики (вблизи момента 20 с) пройдебенно значительный для квадранта 2 (рис. 3a) ны, запасы по безопасности повышаются и и ещё больший рост локальных параметров – превышают свои исходные значения. Поэтому, мощности (рис. 3b, 5a), температуры и энталь- момент 40 с выбран в качестве конечного мопии топлива (рис. 4, 5b). В течение нескольких мента для анализа фазы ATWS.

секунд мощность превышает значение 107%, Из рисунков 3-5 видно, что приёмочные что является уставкой сигнала АЗ3, которая критерии выполняются, однако с относительпо принятому сценарию не срабатывает. но небольшими запасами. Так, кризиса теРост мощности продолжается до отключения плообмена не возникает (DNBR ~ 1,1), Tf_hot ГЦН-2 по уставке низкого давления (7,5 с). До не превышает 2580 0С (запас до плавления этого момента температурный коэффициент топлива более 250 0С, а H_hot не превышает реактивности по теплоносителю работает на 640 Дж/г (запас до фрагментации топлива боснижение запасов по безопасности. После лее 190 Дж/г).

этого момента поступление холодной воды из Поэтому фаза ATWS, моделируемая на петли 2 быстро снижается и к 40 с прекраща- первом этапе исследования успешно выполется, поскольку в ней формируется обратный нила роль предельной ситуации.

ток теплоносителя. Мощность реактора на- Фаза «повторной критичности» (период чинает падать за счёт увеличения подогрева, 40-115 с) протекает следующим образом. На вызванного снижением общего расхода тепло- 40 с, в соответствии с выбранным сценарием, носителя. В этот период времени температур- сбрасывается АЗ с моделированием зависания ный коэффициент реактивности работает на пяти ОР СУЗ в крайнем верхнем положении, повышение безопасности. в наиболее неблагоприятной их комбинации Вследствие весьма высокой скорости за- (или близкой к ней) в ячейках 24, 46, 47, 59, холаживания активной зоны в начале фазы 74 (рисунок 1). В результате вводится значиATWS, теплоноситель не успевает разогре- тельная отрицательная реактивность, которая ваться и рост мощности (до момента отключе- заглушает реактор.

Как следствие происходит ния ГЦН-2) ограничивается только действием охлаждение топлива и теплоносителя (рис. 3e), эффекта Допплера. которое вместе с продолжающимся захолажиМаксимальные значения мощности до- ванием (через обратный ток) от аварийного стигаются соответственно в моменты времени ПГ-2 повышает реактивность к моменту 115 с 8-11 с (интегральной в активной зоне и по от минус 13 ef до минус 1 ef (рис. 3d). При После исходного события, в ПГ-2 резко охлаждается вода второго и первого контуров.

2 В результате снижается объём воды и давление первого контура. Это приводит к вводу небольшой отрицательной реактивности за счёт положительного барометрического коэффициента реактивности. Поэтому, в первые 4 с процесса, до поступления захоложенного теплоносителя в активную зону, происходит снижение мощности на 2% (рис. 3a). Далее мощность растёт за счёт гораздо более сильного отрицательного температурного коэффициента.

Примерно в это же время достигаются также уставки АЗ по снижению давления в первом контуре

–  –  –

Рис.3. Изменения основных некритериальных параметров для первого этапа этом имеет место небольшой рост мощности и Поскольку скорость охлаждения активной температуры, особенно заметный в квадранте зоны в фазе «повторной критичности» дов области зависших ОР СУЗ (рис. 3a, 3b, 4). статочно низкая, то теплоноситель успевает Этот рост нейтронной мощности, начав- разогреваться и рост мощности ограничишийся в глубоко подкритическом (примерно вается действием обоих температурных минус (6-7) ef ) состоянии и обусловленный эффектов – по теплоносителю и топливу. В действием запаздывающих нейтронов, может этой фазе возникает баланс реактивностей быть условно охарактеризован как достиже- – положительной и отрицательной. В устаноние состояния «повторной критичности». вившемся примерно к 115 с процессе, близком к стационарному состоянию, реактивность прошедшего через аварийный ПГ-2, вызывает фактически не становится положительной, большой и быстрый ввод положительной рехотя может вплотную приблизиться к нулево- активности. В активную зону примерно за 6 с му значению (см. рис. 3d и аналогичный рис. 9, вводится около 2,4 ef (оценка по температуротносящийся ко второму этапу исследования). ному эффекту реактивности). Однако после Поэтому, момент 115 с выбран в качестве ко- превышения по шкале реактивности нулевого нечного момента для анализа фазы «повтор- значения интенсивно включается в действие ной критичности». эффект Допплера и всплеск реактивности, Из рисунков 3, 4 видно, что приёмочные рассчитываемый с учётом обратных связей, критерии выполняются с большими запаса- показывает меньшее значение – около 1,5 ef на ми4. Так, кризиса теплообмена не возникает рис. 3d (и около 0,5 ef на рис. 9, для второго (DNBR 10.), Tf_hot не превышает 700 0С этапа).

(запас до плавления топлива более 2000 0С, а Наиболее высокая скорость захолаживания H_hot не превышает 175 Дж/г (запас до фраг- активной зоны и кратковременность всплеска ментации топлива более 660 Дж/г). реактивности, вызывающего нейтронную Эти запасы в фазе «повторной критично- вспышку, являются основными отличиями сти» прежде всего, являются следствием зна- ввода реактивности в фазе «холодной пробки»

чительного различия между достаточностью, от фаз ATWS и «повторной критичности».

основанной на не достижении стационарной Рост мощности ограничивается только эффектемпературы повторной критичности» (т.е. том Допплера.

косвенной и по существу сверхконсерватив- Момент 160 с выбран в качестве конечного ной категорией) и минимальной достаточно- момента для анализа фазы «холодной пробстью (т.е. необходимостью), основанной на ки», поскольку опасные пики (вблизи момента прямом консервативном анализе аварийного 135 с) пройдены и запасы по безопасности процесса. Однако в любом случае, несмотря повышаются на большое число зависших ОР СУЗ, следует Из рисунков 3, 4 видно, что приёмочные констатировать факт, что фаза «повторной критерии выполняются. Так, кризиса теплокритичности», моделируемая на первом этапе обмена не возникает (DNBR 1,8), Tf_hot исследования, не выполнила роль предельной не превышает 2200 0С (запас до плавления ситуации и должна быть более консервативно топлива более 600 0С, а H_hot не превышает смоделирована на втором этапе. 520 Дж/г (запас до фрагментации топлива боЗдесь уместно также упомянуть о том, что лее 300 Дж/г).

в вероятностном анализе безопасности тре- Значительные запасы, хотя и меньшие, чем буется определять критерии успеха АЗ. При для фазы «повторной критичности», тем не этом должна анализироваться безопасность менее, делают целесообразным большее прии в частности «повторная критичность») при ближение к предельной ситуации на втором различных количествах и конфигурациях за- этапе.

висших ОР СУЗ. Количество различных соче- Таким образом, для первого этапа исслетаний их может быть чрезвычайно большим. дования пиковыми интервалами являются В связи с этим, для более корректного ре- интервалы [14-30] с и [130-142] с для фаз шения поставленных задач целесообразным ATWS и «холодной пробки» соответственно.

представляется использование метода BEPU. Для фазы «повторной критичности» пиковый Фаза «холодной пробки» (период 115-160 с) интервал не реализуется.

протекает следующим образом.

На 115 с аварийного процесса ГЦН-2 Результаты второго этапа исследования включается и разгоняется, а на 130 с он снова отключается и выбегает. Сформированная Использован метод BEPU с расчётом дотаким образом холодная пробка (см. рис. 3e), статочно большого количества вариантов. На состоящая из теплоносителя, дважды выполнение серии расчётов по КОРСАР/ГП Эти запасы можно частично объяснить уменьшенной радиальной утечкой нейтронов из активной зоны, реализованной в данном топливном цикле (см. рис. 2), которая обеспечивает повышенную эффективность аварийной защиты.

–  –  –

параметр для каждого из них), не доходя до сопровождаются повышенными значениями низа активной зоны. В такой ситуации в ак- локальных энерговыделений в нижней части тивную зону вводится менее половины налич- активной зоны.

ного поглотителя от механических ОР СУЗ, к Из рис. 8b видно, что для фаз «повтортому же с неравномерным его распределением ной критичности» и «холодной пробки»

в активной зоне. имеется сильная положительная корреляция Для второго этапа исследования, так же как ( |r| 0,55 ) между Tf и реактивностью активи для первого, пиковыми интервалами явля- ной зоны сразу после сброса АЗ. Это также ются интервалы [14-30] с и [130-142] с для фаз логично, поскольку, чем выше указанная реATWS и «холодной пробки» соответственно. активность, тем ниже эффективность АЗ.

На рисунке 8 представлены изменения Из рис. 8c видно, что в пиковом интервале коэффициентов корреляционной зависимости фазы «холодной пробки» (r 0,23) имеется максимальной температуры топлива горя- значимая, но довольно слабая положительчего канала (Tf ) от отдельных варьируемых ная корреляция между Tf и количеством ОР параметров. СУЗ, зависших в крайнем верхнем положеИз рис. 8a видно, что имеется отрицатель- нии в квадранте 2 активной зоны (TOP2).

ная корреляция в пиковых интервалах между Это логично означает с одной стороны, что Tf и исходным аксиальным оффсетом OFF0 чем больше зависших ОР СУЗ, тем выше Tf.

(через исходный профиль 135Xe). Эта корреля- С другой стороны корреляция проявляется в ция сильная для фазы ATWS ( |r| 0,65 ) и основном для повышенных реализаций паразначительная для фазы «холодной пробки» метра TOP2 (TOP2 7 ОР СУЗ) и не является ( |r| 0,3 ). Это означает, что чем более отри- сильной, поскольку, кроме параметра TOP2, цателен OFF0, тем выше Tf. Такая корреляция большое влияние оказывает компактность залогична, поскольку сверх-отрицательные висших наверху и внизу ОР СУЗ и высота их значения оффсета, например OFF0 -17%, зависания.

Рис. 8. Изменения коэффициентов корреляционной зависимости максимальной темпера-туры топлива горячего канала от отдельных варьируемых параметров. Общая группа вариантов.

Второй этап исследования

–  –  –

В соответствии с вышеприведённой ло- Первая группа вариантов (в количестве гикой анализа, а также для демонстрации 91 шт.) получена путём отбора наиболее реавозможностей метода BEPU, выполненные листических вариантов из их общего количерасчёты были разделены на две группы. ства, в которых:

Рис.10. Изменения критериальных параметров топлива (трубки неопределённостей) для первой (сплошные линии) и второй (Excess, прерывистые линии) групп вариантов. Второй этап исследования Рис.11. Кумулятивные функции распределения критериальных параметров топлива в пиковых интервалах фазы 1 (ATWS) и фазы 3 («холодной пробки») для пер-вой и второй (Excess) групп вариантов. Второй этап исследования

– исходное значение оффсета OFF0 Основные результаты для первой группы выше, чем минус 17%. Такое ограничение фак- вариантов представлены на рисунке 9.

тически заведомо осуществляется в реальной Вторая группа вариантов (в количестве эксплуатации, поскольку для значения OFF0 53 шт.) представляла собой оставшиеся варисуществует рекомендуемый диапазон изме- анты, для которых на рис. 10, 11 используется нения ±5% от приработанного стационарного обозначение "Excess".

значения; На рисунке 10 приведены изменения

– количество ОР СУЗ, зависших при сра- минимальных и максимальных реализаций батывании АЗ в квадранте 2 активной зоны в критериальных параметров Tf и Hf (трубки некрайнем верхнем положении не превышает 7 определённостей) для первой и второй групп шт. Это реалистично, поскольку составляет вариантов5. Видно, что для первой группы четверть от общего числа 29 ОР СУЗ, завис- реализуются меньшие значения параметров, ших в крайнем верхнем положении. что особенно важно для пиковых интервалов.

В нескольких (2-3 шт.) вариантах второй группы в фазе «холодной пробки» достигается кризис теплообмена и нарушается приёмочный критерий по температуре оболочки, поскольку Tcl превышает 1200 0C (на короткое время). Для всех вариантов первой группы DNBR 1 и Tcl не повышается до опасных значений.

Вместе с тем, из рис. 9 и 10 видно, что и для На рисунке 11 приведены функции распервой группы нарушаются приёмочные пределения критериальных параметров для критерии для максимальных реализаций кри- первой и второй групп вариантов в пиковых териальных параметров в пиковом интервале интервалах фаз.

фазы «холодной пробки».

Рис.12. Схема исследования, основные результаты и выводы

Такая информация количественно от- выявить эффективность влияния на безопасражает визуальный на рис. 9 качественный ность внутренних свойств ядерного топлива фактор «густоты» линий. Она также позво- и аварийной защиты в таких состояниях, в ляет приблизительно оценить вероятности которых значения критериальных параметров выполнения приёмочных критериев в случае близки к приёмочным критериям или нарушаих нарушения, т.е. получить дополнительную ют их.

информацию, важную для принятия решений При срабатывании АЗ моделировались на основании оценки рисков. Так, из рисун- множественные отказы ОР СУЗ.

ка 11 видно, что приёмочные критерии выпол- 2. Разработан оригинальный обобщённяются в следующих случаях: ный сценарий для оценки предельных сов фазе ATWS для всех вариантов груп- стояний, в рамках которого рассматривались пы 1 с запасами (до плавления более 200 0С различные фазы аварии разрыва паропровода и до фрагментации более 100 Дж/г), и не для с наложением дополнительных сверхпроектвсех вариантов группы 2 (примерно в 1 % ных отказов: ATWS, повторной критичности вариантов достигается плавление и фрагмен- и «холодной пробки». Обобщённый сценарий тация топлива); использован для снижения больших временв фазе «холодной пробки» для более ных затрат, а также для отработки методоловариантов группы 1 и всего для 25-30 % гии использования метода BEPU для решения вариантов группы 2. задач с учётом пространственных эффектов.

Для второго этапа исследования, несмотря Результаты предполагается использовать в на моделирование очень большого количества дальнейшем для уточнения критериев успеха несработавших ОР СУЗ, пиковый интервал АЗ при выполнении ВАБ.

для фазы «повторной критичности», как и для 3. На первом этапе исследований распервого этапа, не реализуется. Так, кризиса сматривался единичный консервативный теплообмена не возникает (DNBR 2,2), Tf_ вариант. Анализ его, в принципе, показал hot не превышает 1500 0С (запас до плавления наличие значительных запасов в ВВЭР-1000 топлива более 1300 0С, а H_hot не превышает для режимов с захолаживанием. Однако эти 320 Дж/г (запас до фрагментации топлива результаты не позволили сделать вывод о веболее 500 Дж/г). Из рисунков 9 и 10 и их личине реальных запасов в этих ситуациях.

сравнения с рис. 4 видно только, что гораздо На втором этапе исследований проводился меньшая эффективность АЗ на втором этапе анализ множества вариантов методом BEPU в сопровождается повышением температуры BE приближении с оценкой неопределённотоплива, компенсирующим ввод большей стей по множеству статистически варьируемых реактивности. Для фазы «повторной критич- параметров – нейтронных, теплофизических, ности» после падения АЗ реактивность повы- теплогидравлических и гидродинамических.



Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 6 |
 

Похожие работы:

«ПРЕДПРИЯТИЕ ГОСКОРПОРАЦИИ «РОСАТОМ» ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ «МАЯК» ФГУП «ПО «МАЯК» Завод 45 МАТЕРИАЛЫ обоснования лицензии на осуществление деятельности в области использования атомной энергии Эксплуатация радиационного источника – комплекса, в котором содержатся радиоактивные вещества, включая обращение с радиоактивными веществами при их транспортировании Аннотация Полное наименование юридического лица – федеральное государственное...»

«Аннотация В данном дипломном проекте была разработана релейная защита и автоматика подстанции «Кантаги» в южно казахстанской области, показаны основные причины замены на оборудование нового поколения. Составлена схема замещения сети, выбрано силовое оборудование, а также оборудование релейной защиты. Выполнены графические схемы, подтверждающие основные направления дипломного проекта. Также рассмотрены вопросы экономики и безопасности жизнедеятельности. Annotation This diploma thesis is devoted...»

«Каф. Машиноведения академический бакалавриат «Управление на автомобильном транспорте» Внимание!!! Для РУПа из списка основной литературы нужно выбрать от 1 до 5 названий. Дополнительная литература до 10 названий. Если Вы обнаружите, что подобранная литература не соответствует содержанию дисциплины, обязательно сообщите в библиотеку по тел. 62-16или электронной почте. Мы внесём изменения Безопасность жизнедеятельности Безопасность транспортного процесса Введение в специальность Городские...»

«МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ РЕШЕНИЕ КОЛЛЕГИИ Об итогах инспекторской проверки Главного управления МЧС России по Курганской области Коллегия МЧС России, рассмотрев вопрос «Об итогах инспекторской проверки Главного управления МЧС России по Курганской области» отмечает, что повседневная деятельность Главного управления МЧС России по Курганской области (далее ГУ МЧС России по Курганской области)...»

«Доклад Председателя Верховного Суда Республики Дагестан на совещании судей судов общей юрисдикции по итогам работы за 2014 год и обсуждению задач на 2015 год. Уважаемые коллеги ! Ровно год назад, 25 февраля 2014 года, когда мы подводили итоги работы за 2013 год, значительная часть итогового доклада была посвящена безопасности судебной деятельности в республике. К нашему большому удовлетворению прошедший 2014 год прошел без противоправных посягательств на судей и членов их семей. Это стало...»

««КОНСТРУКЦИОННЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ ПО ПОВЫШЕНИЮ БЕЗОП. И СНИЖЕНИЮ РИСКА ЭКСПЛУАТАЦИИ ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ РЕЗЕРВУАРОВ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ЖИДКОГО АММИАКА НА ОСНОВЕ ОЦЕНКИ РИСКА».PDF «Методические проблемы обоснования безопасности опасного производственного объекта» Семинар в ЗАО НТЦ ПБ 18.05.2015 «Конструкционные мероприятия по повышению безопасности и снижению риска эксплуатации изотермических резервуаров для хранения жидкого аммиака на основе оценки риска» Х.М. Ханухов, д.т.н., чл-корр. АИН РФ, ген. дир. А.В....»

«Академия Государственной противопожарной службы МЧС России КАФЕДРА Реферат Тема: Анализ пожарных рисков по России Выполнил: лейтенант вн. службы Закалюжный Алексей Николаевич 1 факультет, группа №1306 Руководитель:Заведующий кафедрой физики Заслуженный работник высшей школы РФ, доктор технических наук, профессор В.И.Слуев Москва – 2009 Аннотация В работе рассмотрены проблемы обеспечения безопасности в современном мире, классифицированы виды опасностей. На основе обзора литературы дан анализ...»

«Результаты проверок проведенных в органе исполнительной власти Волгоградской области, его территориальных органах и подведомственных организациях.1. ГБУ ВО «Николаевская райСББЖ» В ГБУ ВО «Николаевская райСББЖ» проведена 1 проверка ТО «Управлением Роспотребнадзора по Волгоградской области в Николаевском, Быковском районах» на предмет соблюдения обязательных требований санитарного законодательства, период проверки с 17.12.2013 по 17.12.2013. Выявлено нарушение ст. 34, ст.35 ФЗ РФ от 30.03.1999 №...»

«Национальный институт стратегических исследований Кыргызской Республики Масштабы, последствия и меры профилактики ДТП в Кыргызской Республике Бишкек 201 Национальный институт стратегических исследований Кыргызской Республики Данный отчет подготовлен на заказ внешними специалистами. Содержание отчета не обязательно отображает мнение организации-заказчика. При использовании материалов данного отчета ссылка на источник обязательна. Адрес: 72000 г. Бишкек, ул. Киевская, тел./факс: + 996 (312) 39 20...»

«Отчет по экологической безопасности за 2014 год 1. Общая характеристика и основная деятельность 6.5. Удельный вес выбросов, сбросов, отходов ФГУП «НИИ НПО «ЛУЧ».3 ФГУП «НИИ НПО «ЛУЧ» в общем объеме по Московской области.19 2. Экологическая политика ФГУП «НИИ НПО «ЛУЧ»..5 6.6. Состояние территории расположения ФГУП 3. Системы экологического менеджмента и ме«НИИ НПО «ЛУЧ».21 неджмента качества.7 Реализация экологической политики в отчетОсновные документы, регулирующие природоном году..22...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (ПГУ) ФАКУЛЬТЕТ ПРИБОРСТРОЕНИЯ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И СИСТЕМ КАФЕДРА «ИНФОРМАЦИОННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ И ТЕХНОЛОГИЙ» ПОЛОЖЕНИЕ О СТРУКТУРНОМ ПОДРАЗДЕЛЕНИИ П 151-2.8.3-2010 ПОЛОЖЕНИЕ О КАФЕДРЕ «ИНФОРМАЦИОННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ И ТЕХНОЛОГИЙ» Пенза – 2010 П 151-2.8.3 2010 ПРИНЯТ НА ЗАСЕДАНИИ КАФЕДРЫ «ИНФОРМАЦИОННАЯ...»

«Российская Федерация Муниципальное бюджетное общеобразовательное учреждение «ГИМНАЗИЯ»ПУБЛИЧНЫЙ ДОКЛАД за 2014 / 2015 учебный год г.МОРШАНСК СОДЕРЖАНИЕ 1. Обращение к читателю 2. Общая характеристика 3. Образовательная политика 4. Образовательная деятельность Учебная деятельность Инновационная деятельность и социальные проекты Профильное обучение и предпрофильная подготовка. Профориентация. Инклюзивное образование Платные образовательные услуги Реализация проекта «Одарённые дети» 5....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ (ПГУ) ФАКУЛЬТЕТ ПРИБОРСТРОЕНИЯ ИНФОРМАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И СИСТЕМ КАФЕДРА «ИНФОРМАЦИОННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ И ТЕХНОЛОГИЙ» ПОЛОЖЕНИЕ О СТРУКТУРНОМ ПОДРАЗДЕЛЕНИИ П 151-2.8.3-2010 ПОЛОЖЕНИЕ О КАФЕДРЕ «ИНФОРМАЦИОННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ СИСТЕМ И ТЕХНОЛОГИЙ» Пенза – 2010 П 151-2.8.3 2010 ПРИНЯТ НА ЗАСЕДАНИИ КАФЕДРЫ «ИНФОРМАЦИОННАЯ...»

«УПРАВЛЕНИЕ ФЕДЕРАЛЬНОЙ МИГРАЦИОННОЙ СЛУЖБЫ ПО АСТРАХАНСКОЙ ОБЛАСТИ ДОКЛАД О РЕЗУЛЬТАТАХ И ОСНОВНЫХ НАПРАВЛЕНИЯХ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ УПРАВЛЕНИЯ ФЕДЕРАЛЬНОЙ МИГРАЦИОННОЙ СЛУЖБЫ ПО АСТРАХАНСКОЙ ОБЛАСТИ НА 2012 ГОД И ПЛАНОВЫЙ ПЕРИОД 2013 – 2015 ГОДОВ Астрахань СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ... РАЗДЕЛ I. ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ УФМС РОССИИ ПО АСТРАХАНСКОЙ ОБЛАСТИ В 2012 ГОДУ...7 Цель 1. Обеспечение национальной безопасности Российской Федерации, максимальная защищенность, комфортность и благополучие...»

«ДОКЛАД о состоянии защиты населения и территорий Курганской области от чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера в 2013 году СОДЕРЖАНИЕ стр. Введение ЧАСТЬ I. ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СОСТОЯНИЯ ЗАЩИТЫ НАСЕЛЕНИЯ И ТЕРРИТОРИЙ Глава 1. Потенциальные опасности для населения и территорий при возникновении чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера 1.1. Статистические данные о чрезвычайных ситуациях в 2013 году 1.2. Опасности в техносфере 1.3. Природные опасности 1.4....»

««УТВЕРЖДАЮ» «СОГЛАСОВАНО» Директор школы Администрация Нелидовского района Глава администрации Нелидовского района _ Бомбина З.П _В.Б.Павлов « 04 » февраля 2014 г. « » февраля 2014 г. «СОГЛАСОВАНО» Начальник ОГИБДД МО МВД России «Нелидовский» _А.С.Голубев « » февраля 2014 г. ПАСПОРТ на общеобразовательное учреждение по обеспечению безопасности дорожного движения Муниципального бюджетного общеобразовательного учреждения средней общеобразовательной школы №5 г.Нелидово Тверская область...»

«АННОТАЦИЯ Дисциплина «Международное частное право» (С3.В.ДВ.5.2) реализуется как дисциплина по выбору вариативной части блока «Профессионального цикла» Учебного плана специальности – 40.05.01 «Правовое обеспечение национальной безопасности» очной формы обучения. «Международное частное право», как отрасль права, является сложной для изучения, поскольку объединяет в себе многочисленные институты гражданского, семейного, трудового и иных отраслей права. Учебная дисциплина «Международное частное...»

«Сергей Небренчин Политазбука Современные международные угрозы Основы Российской государственности Общественное измерение безопасности Воронеж ИСТОКИ Небренчин Сергей. Русская политазбука. Монография. Воронеж, 2010. 216 с. ISBN 978-5-88242-796-1 В монографии «Русская политазбука» с метафизической точки зрения проанализированы характер и содержание международных вызовов и национальных угроз, представлены приоритеты государственного обустройства и общественной безопасности. В заключении...»

«27.12.2014 Книги по ОБЖ Найти Книги и учебники Книги по ОБЖ Книги по ОБЖ Содержание раздела. Охрана торговых В данном разделе к вашему площадей вниманию представлены Книги по ОБЖ, в которых вы найдете большое Мы предлагаем не охрану мы количество полезной информации. обеспечиваем безопасность! В книге «Безопасность жизнедеятельности и защита окружающей среды», автора Белов С.В. описаны основы учения о человекозащитной и природозащитной деятельности. Так же в книге пишется об естественных,...»

«В ы с ш е е п р о ф е сс и о н а л ь н о е о б р а з о В а н и е ТранспорТные и погрузочно-разгрузочные средсТва учебник под редакцией Ю. Ф. клюшина Допущено Учебно-методическим объединением по образованию в области транспортных машин и транспортно-технологических комплексов в качестве учебника для студентов вузов, обучающихся по специальности «Организация перевозок и управление на транспорте (Автомобильный транспорт)» направления подготовки «Организация перевозок и управление на транспорте»...»








 
2016 www.nauka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.